李磊 王鹏 马磊 刘波 赵良俊
摘 要:结合某轨道交通工程预制U型梁工程实例,采用“桩基+筏板”一联多片式长线法张拉台座,设计时进行台座的抗倾覆稳定计算,通过超过50次的现场张拉试验,以数据统计分析台座的变形情况。根据累计张拉试验的数据观测结果,提出在“一联多片”张拉台座的设计案例下,采用“桩基+筏板”式的张拉台座在技术上是可行且稳定的。
关键词:一联多片;U梁;张拉台座;拉应力;抗倾覆稳定性
U梁生产越来越多地采用“一联多片”先张法台座,其施工技术的关键是预应力在反力墩的张拉与固定。但是在拉应力的作用下,台座及下方的土体容易发生“向上起拱”,从而造成质量事故。本文以某城市轨道交通工程预制U梁为实例,提出一种“桩基+筏板”式的张拉台座施工技术,以张拉后的数据统计分析为依据,验证该施工技术可行且稳定,为类似工程提供参考。
1 工程概况
某城际轨道交通工程,区间高架桥梁结构部分采用预制U梁形式,全线U梁总计1 500余片,梁长22~35 m不等,断面形式为开口薄壁U型,梁宽分为5.21 m,5.41 m,5.61 m 3个梯档,梁高1.80 m,底板标准厚度0.26 m,腹板厚度0.26~0.38 m,“一联多片”式先张法工艺施工,钢束全部采用直线形式,布置在底板上,张拉台座采用“桩基+筏板”式结构。
2 台座结构设计及参数拟定
2.1 臺座结构设计
根据工程地质情况及设计要求合理进行张拉台座的施工设计,案例中预制U梁标准跨径为30 m,其余配跨22~35 m不等,根据成熟案例及经验,本文所述台座抗倾覆的稳定计算模型选择“一联两片式”张拉台座长度为85 m,具体设计如下:
抗拔桩的桩径、数量及布置方式,根据台座受力反算求得,本文先设定位于粘土层的张拉台座每个反力墩的抗拔桩(钻孔灌注桩)布置4个,台座端头位置采用水泥土搅拌桩加固,反力墩砼强度等级不低于C40,其余砼强度等级不低于C30。
反力墩为张拉或是固定端,是整个张拉台座结构荷载最为集中的地方。支撑台座设计为两条上翻梁,直接承受上部荷载,在台座上L1位置处增加2道次梁,L2位置处增加3道次梁连接到L1。台座结构设计模型具体如图1—2所示。
2.2 端头抗拔桩设计参数设定
抗拔桩桩长24 m,截面类型为圆形,桩径1 200 mm,桩身重度25.00 kN/m?。桩位岩土参数如表1所示,根据设计要求,预应力采用直径15.2 mm高强度低松弛预应力钢绞线,标准强度fpk=1 860 MPa,截面面积140 mm2,锚下张拉控制应力为0.7 fpk。预应力钢绞线配束107根,张拉工艺采用单端整体张拉。
3 台座抗倾覆稳定性分析
3.1 桩抗拔承载力计算
台座抗倾覆计算执行规范《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008),本文简称《桩基规范》。非整体破坏抗拔承载力计算如下。
(1)计算基桩自重Gp。根据《桩基规范》5.4.5式5.4.5-2计算,地下水位以下取浮重度。
桩身自重:G'p:G'p=Ap[γpHuw+(γp﹣γw)Hdw]
非扩底桩:Gp=G'p=409.64 kN
(2)基桩非整体破坏的抗拔极限承载力标准值Tuk。基桩的抗拔极限承载力标准值(根据《桩基规范》5.4.6式5.4.6-1):
Tuk=7 111.279 kN
(3)计算基桩抗拔极载力Tu。计算基桩抗抗承载力Tu(根据《桩基规范》5.4.5式5.4.5-2计算):
非整体破坏抗拔承载力:3 965.28 kN。
3.2 台座抗倾覆计算
(1)预应力张拉倾覆力矩计算。
预应力张拉应力:
δk=0.7Rhy=0.7×1 862 MPa=1 302 MPa
由N=η·δk·Ay·n
则N=1.05×1 302×140×107=20 480 kN
考虑最不利位置倾覆力矩:
Moy=N·(h1+1)=20 480×(0.95+1)=39 936 kN·m
(2)抗倾覆力矩安全系数计算。假定台座倾覆力矩均由抗拔桩承担,抗拔桩力距L3按6.25 m计算,则抗拔桩所受拔力N1为:
单桩所受拔力为:F拔=1 598/4=400 kN
由桩基抗拔计算,则总抗拔力标准值为:
N2=Qsk×4=3 965×4=15 860 kN
抗倾覆力矩:Mr=N2×L3=15 860×6.25=99 125 kN
抗倾覆力矩安全系数为:
K1=Mr/Moy=99 125/39 936=2.48≥1.5
所以抗倾覆稳定性满足要求。
张拉台座的受力性能分析,除了台座的抗倾覆计算外,尚且对板冲切承载力计算,抗滑移计算,台座的承载力进行计算,本文不再表述。
4 变形监测数据分析
4.1 监测方法
台座的抗倾覆监测以沉降(隆起)观测为主,辅以地面及结构的裂纹观察。以桩基横轴为一个观测断面,在距反力墩1 m位置各增加一个观测断面,每个观测断面各布置5个观测点,每条张拉台座每个端部共计布置20个沉降(隆起)观测点。观测频率每天1次,台座张拉使用后,及时补观测1次。
4.2 数据统计与分析
根据监测频率,对每个观测点位进行台座阶段张拉后的数据观测、收集、整理与统计,通过对20个观测点的数据整理发现,靠近张拉位置的台座结构位移数据变化并不明显,远离张拉位置的数据呈现上升趋势。本文选择桩基横轴及反力墩外侧两个断面进行数据统计分析,其中,D1~D5为桩基横轴线上的5个观测点,D6~D10为反力墩外侧断面的5个观测点,具体如表2所示。
4.3 监测结论
对20个观测点位进行连续不间断观测,经统计分析后得出:20个观测点位在台座张拉达50次时,地面最大隆起数据不超过0.13 mm,且所有观测点位在张拉超过10次后,数据不呈现明显增长。
5 结语
(1)通过累计50次的张拉阶段数据统计,布置的20个观测点数据均为正值,表现为台座受力后,地面呈倾覆隆起现象。且桩基横轴向的观测断面的隆起数据变化较小,而外侧断面的数据变化幅度较大。
(2)在台座张拉次数达到20次时,各观测点位的数据变化幅度开始变小,数据慢慢趋于稳定,且通过外观观察,地面并无明显的裂纹。
(3)根据累计张拉试验的数据观测结果,提出在“一联多片”式张拉台座的设计案例下,采用“桩基+筏板”式的张拉台座在技术上是可行且稳定的。同时,该台座实用性强,张拉工效高。桩基及筏板设计参数的选择和优化,应以工程地质情况及受力验算为依据。
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