赵 楠 李建军
(特变电工沈阳变压器集团有限公司 辽宁 沈阳 110144)
短路阻抗是变压器的主要性能参数之一,对变压器的抗短路能力以及电网的安全经济运行有着重要影响。提高短路阻抗的计算精确度,一直设变压器设计的重点。
短路阻抗包括电阻分量和电抗分量。对于大型电力变压器来说(容量在6300kVA以上)电阻分量可忽略不计,短路阻抗通常指的是短路电抗。
常规变压器的横向漏磁阻抗要比纵向漏磁阻抗小得多,通常不进行计算。但是对于某些大容量变压器,如无励磁变压器调压线圈在线圈内部,以及某一个线圈高度比其它线圈小很多的情况,必须精确计算横向漏磁阻抗,避免短路阻抗实测值与设计值偏差过大。
我们选择绕组中带有无载调压分接段的结构为例,高压绕组线圈匝数沿轴向上分布不均匀,以及分接段在某些分接时不参与运行,这些都是引起不平衡安匝的主要原因(特别是自耦变压器高压实际匝数较少,分接段所占匝数比较多,在额定分接和最小分接时安匝不平衡的情况比较明显),所以,通常以高压绕组为基准。高压无载调压采用两路并联,中部出线结构,现将高压绕组一路划分4个区域(如图所示):
第1区——绕组末端;第2区——绕组分接段;
第3区——绕组正常段;第4区——绕组首端。
其中:h,h’——高低压线圈的区域高度;
W,W’——高低压绕组各区域的匝数;
W2I,W2II,W2III——最大、额定、最小分接匝数。
图1 绕组区域划分图、不平衡安匝分布图(最大分接)
假定高压绕组在最大、额定、最小分接下的总匝数分别为WI、WII、WIII,低压绕组总匝数为W’。
计算高、低压绕组的相对安匝和各区域的不平衡安匝(见表1、表2)。
表1 高低压绕组各区域的相对安匝
表2 各区域的不平衡安匝
变压器横向漏磁场中包括m个漏磁组,第i个漏磁组包括n个区域,那么该漏磁组的等值漏磁面积:
式中:SAi——该漏磁组的等值漏磁面积;
RP——高低压绕组的平均半径;
Hj——第j个区域的平均高度;
aj-1aj——第j个区域的不平衡安匝百分数。
该漏磁组的洛氏系数:
该漏磁组的横向漏磁阻抗:
如果变压器的横向漏磁场包括m个漏磁组,那么绕组的横向漏磁阻抗为:
具体公式推导可查阅相关书籍,这里不再赘述。
选取一台三相自耦有载调压变压器,电压比为354±16×0.9375%/118/34.5kV,调压线圈为独立线圈,低压线圈在最外侧,且低压线圈电抗高度比高压线圈上部小500mm,下部小350mm,线圈排列为铁心-中压-调压-高压-低压。变压器阻抗值的比较结果见表4。
表3 短路阻抗值的比较结果
通过产品的试验结果比较,我们可以得出结论:当安匝不平衡率较大时,采用上述方法来计算横向漏磁阻抗,对于短路阻抗的精确度有较大提高。如果不计算横向漏磁阻抗,设计值与试验值偏差30%以上,远远超出IEC和GB的偏差范围。