易事特集团(河南)有限公司 马超群 张二宝 骆 毅 张 东 李现亭
随着我国新能源政策的不断调整,未来30年新能源发电将根据国家市场需要快速发展。其中风能、光伏发电将会尤为突出,为了解决发电和用电侧不匹配问题,也使得储能行业的蓬勃发展。储能变流器作为储能系统中重要单元将具有巨大的市场需求度。
效率作为变流器的关键指标,其直接影响到了能源的转化利用率和产品优劣性。其中,脉宽调制(pulse width modulation,PWM)方式对功耗的影响较为明显。
本文利用具备热分析功能的电力电子仿真软件PLECS对一台能变流器模块进行了建模,对比SVPWM、DPWM及软件内置的一种类似截断调制波的调制方式(此处称为TPWM)进行了对比仿真研究。结果表明不连续脉宽调制的确有助于降低系统功率损耗,而选取合适的工况对降低系统功耗同样重要。
除SPWM和SVPWM调制方式外,可引入了一种过调制处理算法,如图1所示,其通过对三相调制波m进行死区处理,而后加和,并作饱和处理后,形成零序分量,加入原调制波m形成最终的调制波m’,本文称其为TPWM方式。
图1 过调制模块基本原理
基于上述分析,三种调制方式均可表示为原调制波加零序分量的形式,并可采用载波调制方式实现,从而避免复杂的数学计算。
本文采用上述PWM产生方式,对典型的SVPWM、DPWM1及PLECS软件中自带的TPWM控制下的变流器进行功率损耗计算与对比。不同PWM调制方式的零序分量波形如图2所示。
图2 不同PWM调制方式的零序分量波形
本文利用PLECS软件搭建三电平储能变流器整体模型如图3所示。
图3 储能变流器整体模型结构
对主回路中的IGBT及续流二极管开关导通损耗测试数据进行建模,如图4所示。
图4 实际IGBT器件损耗数据建模
整个主回路的拓扑及开关、导通损耗计算的模型如图5所示。
在图3及图5所示的模型中,基本的器件及控制参数如表1所示。
图5 主回路开关、导通损耗计算模型
表1 变流器器件及控制参数
一般,在交直流双向变换电路中,影响该部分损耗的主要因素有直流母线电压、开关频率及输出功率。
仿真中,交流侧电压有效值为540V,为了保证PWM在线性范围内调制和无需零序分量情况,直流母线电压范围在780~880V,每20V为间距取值进行数值仿真计算损耗。在直流母线电压取不同值时,变流器器开关频率设定为16kHz,功率确定为满功率80kW(单位功率因数,对应初始结温为95℃,散热片温度为75℃,环境温度为25℃)。
不同PWM发波方式在不同直流母线电压下的变流器损耗曲线做出如图6所示。
图6 不同直流母线时变流器的损耗对比
变流器开关频率对系统损耗及并网电流的谐波均具有明显影响,通常,越高的开关频率意味着更低的谐波,但会导致更高的开关损耗;反之,情况则相反。
为了明确开关频率与损耗间的关系,此处开关频率从10kHz到20kHz每隔2kHz取一值,此时保持直流母线电压为780V,而变流器功率为满功率70kW。结果如图7所示。
图7 不同开关频率时变流器的损耗对比
变流器输出功率的不同同样会影响桥臂功耗。一般,随输出功率的增加,桥臂电流随之增加,从而IGBT及DIODE的开关及导通损耗均会增加。损耗功率的增加会导致半导体结温的升高,从而进一步导致损耗的增加。
为了明确输出功率与损耗间的关系,选取从0到80kW的不同点,同时为尽可能反映温度的变化影响,对不同功率取不同结温,此时直流母线为780V,开关频率为16kHz。
从图8可以看到,随着输出功率的增加,变流器功耗呈指数关系增长。但SVPWM与其余两种调制方式的功耗差距越来越大,因此,DPWM1与TPWM相对SVPWM功耗降低的比例随功率的增加变得越来越大。
图8 不同输出功率时变流器的损耗对比
结论:不同发波方式对变流器功耗及谐波的影响不同,本文以PLECS仿真软件为基础,建立包含实际器件损耗模型在内的整体变流器仿真模型,对不同发波方式下的半导体开关及导通损耗进行了对比分析。根据相关仿真结果及分析,可以得到下面几个结论:
(1)变流器直流母线电压、开关频率及输出功率的增加均会导致系统功耗的增加,其中以输出功率的影响最大;在输出功率不可改变的情况下,选取更低的直流母线电压及开关频率可以最大可能地降低系统功耗;
(2)采用不连续调制PWM发波方式,如DPWM1及TPWM可以不同程度地降低半导体器件的开关损耗,从而有效地降低系统功耗,通过仿真,在合理选取参数的情况下,DPWM1对单位功率因数运行变流器可较SVPWM调制降低超过12%的功耗,而TPWM在直流母线电压较低的情况下,也可以取得较SVPWM调制降低超过10%功耗的结果。
故为了尽可能地降低变流器功耗,应选取尽可能低的直流母线电压,合适(较高的)的开关频率,并采用不连续调制发波方式。