李晓奎
(山西晋城无烟煤矿业集团有限责任公司赵庄煤业,山西 长治 046600)
巷道顶板破碎的问题长期以来一直制约着掘进巷道施工效率。造成巷道顶板破碎的原因众多,尽管已有诸多学者[1-3]针对破碎顶板巷道施工技术进行研究,但由于煤矿地质条件差异较多,目前尚未存在一套适用于不同破碎顶板施工条件下的工艺。赵庄煤矿2319 底抽巷巷道埋深大、周围岩体强度较低,造成2319 底抽巷在原支护状态下顶板较为破碎。
2319 工作面底抽巷平均埋深730 m,巷道沿3#煤层底板掘进。3#煤层平均煤厚5 m,平均倾角3°。煤层基本顶为细砂岩,厚5.7 m;直接顶为泥岩,厚度2.3 m;直接底为泥岩,厚1.1 m;基本底为粉砂岩,厚度4.5 m。2319 工作面底抽巷净宽4.0 m,净高3.1 m,净断面积12.4 m2。巷道采用锚网索联合支护,顶板采用Ф22 mm 左旋无纵筋螺纹钢锚杆,锚杆长度2.4 m,间排距为1300 mm×1300 mm;锚索采用Ф22 mm 高强度低松弛钢绞线剪切而成,长度5300 mm,每排一根;帮部采用Ф18 mm 左旋无纵筋螺纹钢锚杆,锚杆长度2 m,锚杆间排距为1800 mm×1300 mm。
(1)高地应力
2319 底抽巷巷道平均埋深730 m,岩体地应力高达32.8 MPa,地应力以构造应力为主,在掘进过程中隐伏性小断层、陷落柱等可能存在,造成顶板破碎,支护困难。
(2)煤岩体自身强度较弱
2319 底抽巷沿3#煤层底板掘进。3#煤层顶板为泥岩,普氏系数2.3~3.0,岩性软弱,造成巷道顶板破碎。
(3)支护体失效
2319 底抽巷顶板锚杆4 根,锚索仅1 根,且锚索钢绞线长度为5.3 m。分析认为2319 底抽巷巷道支护体已逐步失效,加剧了顶板破碎现象。
根据新奥法围岩支护理论,采用深部高压注浆的方法,旨在粘结破碎、裂隙、节理发育的岩层,使之成为一个整体,同时在简化注浆工艺的前提下,降低注浆成本。拟确定在原有巷道支护参数基础上,将顶板锚索由一根变为三根,两侧补打的锚索为注浆锚索,锚索间排距调整为1200 mm×1200 mm,锚杆间排距调整为1200 mm×1200 mm,同时将外侧两根锚杆调整为斜锚杆,偏转角为10°,其他参数不变;帮部在原有支护基础上,在锚杆中间补打一根锚索,锚索参数与顶锚相同,帮锚杆间排距调整为1200 mm×1200 mm。
(1)钻孔施工工艺
使用单体锚杆钻机在顶板中部进行布孔,孔间距为每排1.2 m,采用Ф30 mm 金属钻头进行施工。考虑锚索长度为5.3 m,布置深度为5.3 m 的锚索钻孔,误差不超过50 mm,钻孔内部与巷道顶板表面垂直,误差不超过10°。打孔时需注意,在施工过程中,如顶板破碎围岩较多,则需先清理破碎围岩,后继续施工。
(2)封孔工艺
第一阶段封孔过程中,应先对注浆锚索缠绕纱布,即在锚索尾部400 mm 处缠绕厚度为5 mm 的纱布,缠绕长度约400 mm。缠绕纱布示意图如图1。
图1 缠绕纱布示意图
纱布缠绕完成后,用锚杆钻机将两支Z2360 树脂锚固剂送至孔底,用锚杆机搅拌使之初凝结。在锚索与树脂锚固剂凝结完成后,在锚索尾部与锚索孔留有缝隙处采用纱布封堵,之后安装止浆塞与托盘,同时施工预紧力,保证止浆塞与纱布完全塞紧。
采用硅酸盐水泥与水的比例为2:1,并配合8%水泥添加剂,425#普通硅酸盐水泥,水泥添加剂为ACZ-I。考虑2319 底抽巷实际地质情况及浆液渗透范围等诸多因素,确定注浆压力4~5 MPa,当注浆表示数达到5 MPa 后即认为注浆完成。
在2319 底抽巷开口800 m 处选取一段长度为100 m 的试验段巷道,在试验段巷道内部布置4 个测站,同时在巷道未进行补强支护的部分设立测站1 个,对巷道进行矿压监测。测站布置方式如图2。
测站布置完成后,对巷道表面位移进行观测,变化曲线如图3。由图3(a)可知,在观测期间范围内,在原支护状态下,巷道最大顶板移进量达到313 mm;而进行补强支护后,试验段巷道最大顶板移进量为205 mm。由图3(b)可知,在观测期间范围内,原支护状态下,巷道最大两帮移进量达到250 mm;而进行补强支护后,试验段巷道最大两帮移进量为162 mm。巷道变形明显减小,补强支护取得了良好的效果。
图2 测站布置方式示意图
图3 顶板和两帮移进量变化曲线图
(1)2319 底抽巷顶板破碎主要受高地应力、岩体自身软弱、支护体失效等原因影响。
(2)采用注浆锚索的方法对2319 底抽巷顶板进行加强支护,在监测时间范围内,巷道顶板移进量为205 mm,两帮移进量为162 mm,巷道断面成型效果好,顶板完整,取得了良好的效果。