测点
- 液压支架整机静强度试验及等效应力分析
的不足，由于受到测点布局的限制，很难评估每个位置下的应力分布，但是测试结果一般认为更符合实际情况，也可用于对仿真模型进行修正。很多学者也开展了相关的实验研究工作，主要用于仿真结果的校验。文献［1］对ZZ5600/23/47型支撑掩护式液压支架顶梁扭转、顶梁偏载、底座扭转进行了应力测试，试验布置了20个测点，测试得到的等效应力均小于40MPa，最大应力出现在底座扭转工况。文献［2］对比了某型号液压支架的有限元仿真和试验测试应力，给出了顶梁两端集中载荷工况和底
机械设计与制造 2023年2期2023-02-27
- 地铁引起的地面振动特性分析
。1 场地简况与测点布置本次测量场地选在宁波地铁某线区间地下段对应的地面。地铁线由2条平行单线圆形隧道组成。地铁车型为国家标准的B2车型，接触网授电，6节车厢，由四动二拖方式组合。高峰期发车频率为4 min左右一班，运行最高时速80 km/h。测线选择在两个车站的中点附近，此处列车通过时车速最大。测线垂直于隧道轴线，测线上布置6个测点，由近及远依次命名为P1～P6，各测点距隧道中心分别为17.0、24.0、29.3、32.1、39.1和51.1 m，如图1
宁波工程学院学报 2022年4期2023-01-13
- 玻璃纤维复合材料补强修复技术研究评价
压1h。1.2 测点通道布置根据有限元模拟结果，在复材补强管体上布置相应测点，测点位置如图1所示。测点1（通道1、2、3）为花片，位于玻纤补强区域壁厚减薄70%缺陷内中部，测点2（通道4、5、6）为花片，位于玻纤补强区域缺陷外部棱角位置，测点3（通道7、8）为“L”形片，位于玻纤缠绕层边缘，被覆盖在缠绕层内，贴在管件上，测点4（通道9、10）为“L”形片，位于远离补强区域，为参考点，测点5（通道11、12）为“L”形片，位于玻璃纤维补强层上，测试在打压过程
全面腐蚀控制 2022年11期2023-01-11
- 热带地区传统聚落夏季室外微气候环境测试分析
——以保平村为例
（如图1）。A 测点位于某建筑的檐廊处，朝西界面敞开；B 测点与A 测点在同一建筑檐廊处，不同之处在于B 测点有木质栅栏遮挡；C 测点位于门廊处，前面有建筑遮挡；D 测点位于巷道围墙处；E 测点位于门廊处，前方无遮挡；F 测点位于庭院树荫下；G 测点位于庭院大门口（图1）。利用精创温湿度记录仪（型号RC-4）及标智风速仪，采用固定点观测方法，测量距地1.5m 处的小气候数据。测试时间段是 8:00～17:00，并每隔1h 逐时记录。图1 各测点位置示意图3
现代园艺 2022年23期2022-11-19
- 徐州市云龙公园小气候实测与分析
量内容见表1。观测点的选择以小气候影响因子和使用频率为依据，在不同的活动场所、围合空间等共确定17 处（图1、表2）。表1 测量工具和测量内容图1 徐州云龙公园平面图及测点分布表2 测点基本情况2 结果与分析2.1 空气温度实测日各测点空气温度范围为27.2～42.0℃，整体呈先上升、后下降趋势，最高为9 号测点，此处为拱桥，无遮阴，太阳光直射在桥面上，水面反射光增加灼热感，基本无逗留游人；最低为17 号测点，此处遮阴较好，通风且有静水，晚上散步锻炼的人群
现代园艺 2022年17期2022-08-23
- 黄土-泥岩二元结构边坡变形机理模型试验研究
出：A、C、F 测点由于位于坡体最表层，因而在18：30之后，最先出现含水率上升的情况。A 测点含水率由原来的13%增大到26%，C 测点含水率由原来的10%增大到22%，F 测点含水率由原来的9%增大到16%，位于坡体表面的A、C、F 测点的含水率上升最快。图7 含水率时程曲线3.3 土压力分析从图8 中可以看出：（1）E 测点、F 测点的土压力最先出现变化，从零逐渐增大，后不断减少。（2）整个变形过程可以大致分为3 个阶段：初始变形阶段，匀速变形阶段，
科技创新与应用 2022年22期2022-08-06
- 基于三角网格模型的自由曲面自适应测点规划
面三角网格模型的测点自适应分布算法非常必要。来新民等[1]、何改云等[2]和张安社等[3]根据曲率推导测点基于曲率分布的函数，通过曲率控制测点疏密来实现测点的自适应分布；SUN等[4]借助加工误差模型优化了根据Hammersley序列分布的测点，以保证在偏差可能性高的区域分布更多测点。这类方法主要基于曲率规划测点，根据曲率大小确定测点的疏密度，使测点能够较好地描述曲面，然而该方法没有分析曲率与测点密度之间的关系，不利于精简测点数量。陈岳坪等[5]和张现东等
计算机集成制造系统 2022年6期2022-07-07
- 不同夯击荷载下煤矸石地基的动应力研究
1 m,其中1#测点距台面200 mm,2#测点距台面350 mm,3#测点距台面500 mm,4#测点距台面650 mm,5#测点距台面800 mm。根据本试验的内容和要求,考察不同的夯击能(2 000 kN·m,3 000 kN·m,4 000 kN·m)作用下,冲击应力与时间的关系以及不同测点的最大冲击应力情况。其中,实验中所测的地基的冲击应力为实际地基的冲击应力。由式(1)得模型中的应力波波速:(1)式中：E为地基土的变形模量,MPa;L为模型试验
太原学院学报(自然科学版) 2022年2期2022-06-09
- 鹤岗矿震台网背景噪声分析
通过对4 个矿震测点进行背景噪声计算，分析了矿震台网数据。对于台址勘选、评估台站观测环境变迁、评估台站记录质量等工作，台基噪声资料都是较重要的依据（王学成等，2009），相关研究可为有关鹤岗地区的矿震研究提供参考。1 矿震台网介绍鹤岗是一座因煤而立、由煤而兴的城市。煤田南起峻德，北抵梧桐河，南北走向42 km，东西走向6 km，面积252 km2。自民国时期开始开采，有将近百年的开采史。煤炭开采带来经济效益的同时也对环境产生了影响，这其中最具破坏力的为煤矿
地震地磁观测与研究 2022年1期2022-04-25
- 基于MEEMD与相关分析的行星齿轮箱测点优化*
嵌入的行星变速箱测点进行优化[1]，张林等人提出基于模糊聚类与灰色理论的机床主轴温度测点优化方法[2]。本文以行星齿轮箱为研究对象，提出了一种基于改进的集成经验模态分解(MEEMD)[3]信息熵与相关分析的行星齿轮箱测点优化方法。1 MEEMD分解算法经验模态分解(EMD)与小波包分解信号等时频分析方法相比，更能反映信号的物理意义，但无法克服模态混叠现象。EEMD算法即使是对EMD分解得到的IMF分量求均值，以消除随机白噪声的影响，但还是会发现噪声消除不完
制造技术与机床 2022年2期2022-02-22
- 丘陵山地无人车振动特性试验研究*
据。1.2.1 测点布置原则考虑到后续无人车相关传感器安装需求，综合考虑无人车车身可选位置，选取发动机正上部等11个位置作为测点。测点的选择原则如下：(1)全面覆盖车身，包含车体外壳、履带、底盘、发动机正上方等11个点；(2)重点布置传感器可能安装的位置，比如车头车架上可以安装视觉传感器，又进一步细化为车架左、中、右及后面几个点；(3)传感器安装便利和可行性。最终11个测点布置如图3所示。具体分布位置为：测点1位于发动机正上部，测点2位于机盖右后部，测点3
中国农机化学报 2021年12期2022-01-19
- 基于多测点云相似的混凝土坝变形性态关联分析
、数量众多的变形测点，为获取丰富、全面的大坝变形监测信息提供保障，但多测点海量监测数据给资料及时整编分析和大坝安全性态实时评估预警带来困难。目前工程上常用的大坝安全监测资料分析主要还是建立在单测点序列逐个分析的基础上[2-4]，不仅工作量大，而且单测点数据可能受观测误差等影响呈现不稳定性和不确定性，难以判断某个或某几个测点的数据异常变化是否反映了大坝的主要性态变化趋势；而现有的证据组合[5]、模糊推理[6]、关联向量机[7]等大坝多测点融合分析方法，多是考
水利水电科技进展 2021年6期2022-01-07
- 附表
Table 1测点号TiVCrMnFeS(wt%)CoNiCuGeAsSeAgSnTe-90.7010.0060.0000.00673.97107.80.2172.3611.373258513.900.0020.00044.03 -100.9170.0060.1470.05872.09135.90.0949.0841.293589815.850.0120.01355.14 -110.7890.0130.0630.04471.7699.950.0973.5
岩石学报 2021年9期2021-10-29
- 失效测点影响下极地船舶结构冰载荷的有效识别方法
数据的产生通常与测点失效有关[17]。失效测点的存在使测量结果难以预料，从而降低试验结论的可靠性[18]。在船体结构冰载荷的现场测量中，应变传感器能否正常工作直接关系到冰载荷识别的准确性。虽然目前对船体结构冰载荷识别的测点失效问题鲜见公开文献，但实际工程中通常采取两种较为实用的做法：一种是将失效测点处的应变数据及影响系数矩阵中相应的元素一并剔除，这与兵器工程[19]、汽车工程[20]领域的做法类似；另一种是保持影响系数矩阵不变而将失效测点处的应变数据替换为
工程力学 2021年7期2021-07-24
- 中压内缸进汽腔温度场的测试与分析
集了各运行工况的测点温度数据。但目前关于中压内缸温度实测值与计算模拟温度场对比分析的研究较少，计算模拟的准确性还有待验证。笔者针对某在役超超临界1 000 MW汽轮机的中压内缸进汽腔，研究并分析了其各个温度测点在不同运行工况下的温度变化及其关联性；通过有限元计算(FEA)方法，采用传热系数经验公式计算额定负荷(1 000 MW)工况下的温度场，并与实测值进行了对比分析，为后续汽轮机设计提供了依据。1 研究对象及方法如图1所示，某典型超超临界1 000 MW
动力工程学报 2021年6期2021-06-19
- 基于CATIA的汽车测点批量开发的研究与应用
不断改进[1]。测点不仅是测量的前提，而且测量结果的好坏最终都由通过测点报告进行体现。由于整车零部件众多，测点开发工作量巨大，白车身根据不同车型也有 700到 1000个测点[2]。同时在测点开发过程之中，还存在着以下问题。（1）通过CATIA测点创建无法识别测点法向，测点编辑及命名费时费力；（2）测点的公差定义需根据图纸进行输入，效率低下且容易出错；（3）零部件更新后，难以识别上一版测点与新零部件的对应性，人工排查不完全；（4）手动完成测点文件向测量表格
汽车实用技术 2021年10期2021-06-04
- 水下单层圆柱壳振动声辐射预报的测点布置改进方法
以，通过一种好的测点布置方法，实现较少数目的传感器对结构声振响应的准确预报就显得非常重要。目前，国内研究人员基本是采用均匀布置方法[3-7]，这种方法简单易行，但测点数目及位置的选择存在较大的主观性和盲目性，且需借助大量的数值分析算例。几十年来，学者们根据自然界中的生物进化或物理演变过程，提出了很多基于概率变换来实现最优组合的随机类算法，如遗传算法等[8]。这类算法可在全域内进行搜索，不易陷入局部最优解，比较适合解决组合优化类的问题，但也存在收敛速度慢、迭
舰船科学技术 2021年2期2021-04-10
- 斜交湿接头力学性能分析
接头应平行埋设。测点布置如图2所示。3 湿接头水化热分析3.1 湿接头水化热温度分析湿接头中埋设的各测点温度见图3。从开始到30 h，温度不断升高。当湿接头浇筑完成30 h，湿接头各点温度达到了峰值，中心位置的最高温达到了53 ℃，此时湿接头内部积蓄的热量达到了最大；在30 h～168 h，各测点温度不断下降直至达到外界环境温度；位于箱梁左右翼缘的测点1、测点14，受水化热影响小，与环境温度变化趋势保持一致。测点3、测点15均在边梁腹板中部，温度变化趋势较
山西建筑 2020年21期2020-11-03
- 基于小波包位移能量曲率差的隧道衬砌损伤识别
程度、损伤位置、测点布置以及噪声干扰对识别结果的影响.1 小波包位移能量曲率差识别原理1.1 小波包变换小波包变换是一种更加精确的信号分析方法，它的优势在于能将频带进行多层次分解，并且能够根据被分析信号的特征，自适应选择相应频带，使之与信号频谱相匹配.将位移信号x（t）经过j 层小波包分解后可以表示为[7]其中分解后各频段位移信号为信号 x（t）的总能量为由小波包的正交性可得1.2 损伤识别指标利用公式（5）结果带入公式（6）计算结构在K 点第j 层的位移
天津城建大学学报 2020年4期2020-09-10
- 基于现场试验的混凝土箱梁温度特性研究
13m。1.2 测点布置跨中截面断面尺寸以及测点布置如图1所示。图中1-、2-、3-代表了三种不同测试仪器的测试测点编号。图1 测点布置图实验仪器1）温度测点（1-开头）采用UT302B非接触红外测温仪观测；2）温度测点（2-开头）传感器采用WRN型分度号K热电偶温度计。测试仪器采用TES-1310 数字式温度表；3）温度测点（3-开头）采用 JMZX-215AT型温度测量。2 温度时程分析基于曲线拟合原理，采用列文伯格-马夸尔特（Levenberg-Ma
甘肃科技 2020年11期2020-08-26
- 漳泽水库大坝沉降观测及分析
200 m 一个测点，共43 个测点（下文称偶数测点）。2008年后增加了40 个测点（下文称奇数测点），共83 个测点。测点分布及变化如表1所示。从水准观测基点导出至大坝观测点进行高程测量。测量过程中，每个测回闭合差不大于（n为测站数）。图1 漳泽水库大坝沉降观测测线分布及加高轮廓图（单位：m）2 漳泽水库大坝沉降观测结果漳泽水库大坝沉降观测结果如表2、图2～图9所示。3 漳泽水库大坝沉降观测结果分析1）偶数测点观测系列年限较长，从大坝改建完工后开始观测
山西水利科技 2020年1期2020-08-10
- 改进FCM模糊聚类算法对主轴箱温度测点优化分析
言机床主轴箱温度测点优化是热误差分析的关键，在对主轴箱进行热误差补偿可靠性分析前，需对其进行温度和热变形检验，并以此为依据建立相应的热变形误差模型，通过分析热误差模型，检测主轴箱热误差变化，并采用自动调节数控系统装置实施补偿。由于主轴箱工作时易受到外部及参数变化的影响，其温度场具有时变性，为了解主轴温升和热变形情况，需在主轴上设置温度传感器，若测点太少，不能有效测量主轴箱温度，但考虑成本和主轴箱的运行情况，以及相应建模时处理数据量较多等问题，传感器也不宜太
机械工程与自动化 2020年3期2020-06-23
- 基于改进有序聚类法的立式加工中心进给系统温测点优化
之一是准确选取温测点。针对温测点优化问题，国内外学者已通过有限元法［4］、神经网络［5-6］、AVQ（adaptive vector quantization，自适应矢量量化）聚类［7］、模糊聚类法［8］等实现了温测点优化，有效减少了温测点的数目，提高了热误差预测模型的精度和鲁棒性。但是，随着机床加工精度的提高，对热误差预测模型的精度要求也更高，基于传统单一理论的温测点优化方法已不能满足要求。为选取更加准确的温测点，张伟等［9］采用灰色关联分析和模糊聚类法
工程设计学报 2020年2期2020-05-25
- 大跨径连续刚构桥加固效果的深入分析研究
为各测试截面应变测点布置示意图。①工况一：第10跨最大正弯矩偏载测试(A截面)；②工况二：第10跨最大正弯矩中载测试(A截面)；③工况三：第10号墩顶负弯矩偏载测试(B截面)；④工况四：第10号墩顶负弯矩中载测试(B截面)；⑤工况五：第11跨跨中最大正弯矩偏载测试(C截面)；⑥工况六：第11跨跨中最大正弯矩中载测试(C截面)。图1 各测试截面应变测点布置示意图(单位：cm)4 协同受力结果与分析1)工况一试验荷载布置(单位：με)。①A1A2/A7A8测点
四川建材 2020年4期2020-05-08
- 广州市老城区夏季室外园林空间人体舒适度评价①
及特征的空间作为测点（图1、2），各测点间距离大于10 m，各测点环境空间基本情况详见表1。1.2 方法1.2.1 测试日期测试日期为2018年7月10日，当天晴朗无云，广州市气象局发布日平均气温31～38℃，日平均相对湿度36%～67%，东北风，风速5～6级。1.2.2 测试方法利用热指数仪（HD32.3意大利）连续测量距离地面高度1.5 m处的空气温度、相对湿度、风速、PPD等基本室外环境指标。测试时段为6：00～20：00，高温时段为10：00～16
热带农业科学 2020年1期2020-03-21
- 状态监测技术诊断焦化富气压缩机不平衡故障
重新再开机后内部测点显示，压缩机振动量值有大幅增加，有一个测点振动位移超过报警值，经过频谱图分析，所有测点的主要振动频谱成分为1 倍频（压缩机的转速频率），轴心轨迹为椭圆形，外表较光滑，经过判断设备主要存在不平衡故障。1 设备结构与测点分布富气压缩机是汽轮机带动的9级压缩机，机组结构及测点布置见图1。图1 压缩机结构与振动监测测点分布内部测点，从汽轮机端观察：VIA2560 和VIA2561 为汽轮机自由端轴承处两测点；VIA2562 和VIA2563 为
设备管理与维修 2020年3期2020-03-05
- ICU单间内颗粒物浓度分布研究
度无影响。(一)测点布置根据《空气洁净技术措施》的规定，非特殊工艺要求情况下，洁净室的工作区一般选取离地面0.8-1.5m高的区域。病患与陪护人员作为本实验的关注对象，病患呼吸区距地面约为0.9m，陪护人员站立时呼吸区距地面约为1.5m，高度满足规范对工作区的要求。同时，《室内空气质量标准》提出，若所测试的室内面积小于100m3时，应该至少布置3个测点。规范中规定：在进行实验时，测点的布置应该遵循对角线或梅花均匀布点法，且布置的测点距墙壁应大于0.5m。本
福建质量管理 2020年3期2020-03-03
- 室外风环境实测及PHOENICS 模拟对比分析研究＊
——以徐州高层小区为例
实测，定量分析各测点风速并对比软件模拟结果，以探究现场实测法与软件模拟法所得结果的差异与关联。1 研究对象阿尔卡迪亚是以高层为主的居住社区，辅以部分小高层，该地块建筑排列错落有致，有利于住区内部通风（图1）。紫金东郡总建筑面积约45万m2，绿化率约48%；紫金东郡二期内部建筑以高层、小高层为主，且以行列式分布为主（图2）。根据住区规模，每个住区选择若干个测点，测点选择原则：1）行人活动频率较高的场所，如住区主入口、公共活动场地、主要交通道路等；2）容易产生
建筑技艺 2019年9期2019-11-27
- 某废钢渣车间落锤冲击振动特性研究
件、线缆等构成。测点分别布置在落锤区中线对称位置，测点1～5在同一水平线上，距离保护层外侧面0.5m，相邻两测点的距离为6m。本实验以落锤冲击为研究对象，落锤敲击的位置为图中虚线所示区域，位于测点2、测点3的中垂线上，距左侧保护区外侧面11m，距下保护区外侧面15m，测点2、测点3距落锤点15.8m，测点1、测点4距落锤点17.9m，测点5距落锤点21.6m。落锤做自由落体运动，通过改变落锤的下落高度（分别为19.2m、15.3m、13.4m），对混凝土地
中国环保产业 2019年10期2019-11-21
- 声波透射法测桩波形畸变系数计算与分析*
问题，基于频率域测点能量统计法计算了波形畸变系数，为灌注桩的波形畸变程度定量判断提供依据，使用频谱分析及小波包分析技术探讨了完整测点、桩底沉渣测点、断桩测点及低强度不密实测点的频谱特征和频带能量分布，并构造了其特征向量。1 声波透射法波形畸变计算及分析1.1 频率域测点能量统计法混凝土为集结型复合材料，由于砂浆与骨料及各种缺陷的存在，使混凝土中具有广泛的异质界面，当混凝土中存在缺陷时，散射损失将增大，并且产生频漂(高频成分衰减快，低频成分衰减慢，主频向低频
振动、测试与诊断 2019年5期2019-11-06
- 长输管道360GKSN160输油泵振动检测与分析
主输油泵结构2 测点分布泵机组共有9个测点，1#测点位于电机基座（图2a），2#测点位于电机基座（图2b），3#测点位于泵体基座（图2c），4#测点位于泵体基座（图3a），5#测点位于轴承座非驱动端（图3b），6#测点位于出口法兰位置（图3c），7#测点位于入口法兰位置（图4a），8#测点位于出口管道（图4b），9#测点位于轴承座驱动端（图4c）。3 测试工况测试的采样频率均为2.048×103Hz，分为3组工况：（1）停机状态。各测点的振动情况能够反映整
设备管理与维修 2019年3期2019-05-15
- 高速铁路半封闭防风走廊结构动模型试验研究
RH3动车组模型测点布置示意(单位：cm)1.2 试验模型布置CRH3动车组(2车编组)模型共布置了3个测点，其中车头布置1个测点、中间车身两侧布置2个对称测点，见图1。半封闭防风走廊模型结构内侧布置了18个测点，外侧布置了9个测点，合计27个测点，见图2。图2 半封闭防风走廊模型测点布置示意(单位：mm)2 半封闭防风走廊模型试验结果2.1 动车组单车通过半封闭防风走廊模型2.1.1 半封闭防风走廊模型表面压力变化CRH3动车组以200～350 km/h
铁道建筑 2019年4期2019-04-29
- 屏蔽门制式地铁隧道气温测试及规律研究
度测试设备，每个测点设置1台测试设备，在隧道内放置一定时间，获取隧道内各测点连续的温湿度数据。温湿度测试选用仪器参数见表1。1.3 测试位置隧道内完整的气流温度场较难测试，而排热风机是否开启及其开启频率的设置依据的是隧道内最高气温，故在可测出车站隧道最高气温的地方布设温度测点。根据相关研究[14]，沿车站隧道纵向，气温最高点位于端头和中部位置，在隧道截面上，气温最高点位于隧道顶部，因此在上述位置布设测温点。表1 测试设备参数1.4 测试安排(1)测点1和测
铁道标准设计 2018年7期2018-07-04
- 地铁运营初期车站隧道气温变化规律研究
单台设备测试一个测点的方法，选取具有数据记录功能的温湿度测试设备，分别安装至测试点，通过后期数据读取获得所有测点温湿度数据。温湿度测试，选用仪器参数如表1：表1 测试设备参数表1.3 测试位置隧道气温为温度场，因其较难测试，且隧道内较高气温的应用价值更高，因此设置温度测点时，主要测试车站隧道的最高温度值，根据相关研究及工程经验，车站隧道气温最高点出现在车站端头和车站隧道中间等位置，因此在上述位置进行选点，如图1。图1 测点布置简图考虑运营安全、便于安装、测
建筑热能通风空调 2018年12期2018-06-19
- 一种快速准确测量照明空间统一眩光指数的方法
对于UGR测量时测点的设置研究还较少。根据GB 50034—2013《建筑照明设计标准》[8]，测量UGR时需要在被测照明空间中设置一系列测点，测量每个测点的UGR，然后取最大值作为被测空间的UGR值。对于测点设置，文献[8]在UGR的应用条件中给出的建议是：测点应设置在纵向和横向两面墙的中间，测量方向水平朝前。但是实测时发现最大UGR值所在测点并不一定在两面墙的中间，方向也并不一定水平朝前，按照这种方法设置测点并测量UGR值时，可能漏掉最大UGR值所在点
照明工程学报 2018年2期2018-05-08
- 一种改进的空间相关系数在水库高边坡外观变形监测中的应用
监测主要针对单个测点的变形和应力的变化情况，不太注重多测点边坡整体变形状态的分析。基于Pearson相关系数和Moran相关系数，考虑不同测点的空间坐标，提出一种空间相关系数，用以分析边坡各测点空间上的关联性质；并建立边坡外观变形监测的3个关联性指标：测点关联度Rij、测点影响度Ii、边坡整体度I。通过指标的变化趋势，从关联性角度实现对边坡整体性质的把握。通过对某混凝土坝左岸高边坡外观变形资料的分析，本文提出的空间相关系数符合实际，3个关联性指标具有一定的
长江科学院院报 2017年7期2017-07-19
- 砂轮划片机模态测试中的传感器测点优化研究
态测试中的传感器测点优化研究孙红春，胥 勇(东北大学 机械工程与自动化学院,沈阳 110819)针对砂轮划片机这类复杂设备振动模态测试中测试时间长、传感器数目难以确定和测点难以定位的问题，提出了结合有效独立法、QR分解法及模态验证准则、香农扩展定理对砂轮划片机主系统进行测点优化的方法。采用锤击模态测试方法对某一型号的砂轮划片机测点优化前后的模态进行了测试，识别出划片机主系统的振型和模态参数，比较测点优化前后的测试结果，表明测点优化的模态测试实现了将有限个传
振动与冲击 2017年5期2017-04-10
- 基于渗流场的水合物实验装置测点布置
的水合物实验装置测点布置郑如意1李淑霞1张孟琴2郝永卯1侯健11.中国石油大学（华东）石油工程学院；2.河南科技大学林业职业学院为了监测天然气水合物生成及分解过程中物性参数的变化规律，需要在反应釜中安装各种传感器测点，而测点的引入会对反应釜中的流体流动产生影响。为了有效减少测点对反应釜产生的干扰，利用数值模拟方法对测点尺寸与测点最小间距之间的关系进行了定量研究。结果表明，传感器测点的引入会对反应釜中的渗流场产生影响，测点尺寸越大、测点的间距越小，对渗流场的
石油钻采工艺 2017年1期2017-04-07
- 100 t 桥 式 起 重 机 金 属 结 构 安 全 性 评 价
板和下翼缘板布置测点，打磨表面油漆和锈蚀层后，测量其实际板厚。主梁板厚测试时按照图1布置测点，在西梁上翼缘板沿主梁长度方向共布置测点12处(测点1 ～ 12)，在东梁上翼缘板沿主梁长度方向共布置测点14处(测点13 ～ 26)，在东梁下翼缘板沿主梁长度方向共布置测点1处(测点27)。测试前先对各测点位置用打磨工具将测点金属表面油漆、锈迹等打磨掉，使其表面光亮且平整。主梁板厚测试使用超声波测厚仪。测量板厚之前，根据《材料声速表》设置测量材料钢所对应的声速，在
港口装卸 2016年6期2017-01-10
- 冗余配置4个热工测点的优选方案
冗余配置4个热工测点的优选方案高晓晨（华电渠东发电有限公司，河南新乡453000）为提高冗余配置的4个热工测点的输出值用于自动调节、联锁保护的可靠性，避免因其中部分测点发生故障引起选择输出异常，导致逻辑误动，提出了一种优选方案，并举例说明了方案在具体实践中的应用。逻辑误动；热工测点；可靠性；优选方案0 引言火力发电厂汽包炉的汽包水位、炉膛压力等重要测点多用于自动调节及联锁保护，为使测点取样更具备代表性、同时避免单一测点故障使自动及保护逻辑发生误动，采用多测
综合智慧能源 2016年9期2016-11-12
- 测氡法在探测陷落柱方面的应用
）了解到：第1个测点的氡值相对较高，大约770个计数/3min左右，分析认为这是个单点异常点，据已知资料分析认为是由于巷道引起的；第4个测点的氡值超过了750个计数/3min，综合分析认为这是陷落柱的一个边界；从第4个测点到第12个测点的氡值相对较高，分析认为是由于陷落柱造成的，从第13个测点到第16个测点的氡值低于700个计数/3min，且波动相对较小，分析认为是正常区的反应，综合分析第4个测点、第12个测点为陷落柱边界。我们从2号线测氡曲线（图2）了解
中国科技信息 2015年23期2015-11-07
- 轴承检测仪器测点的使用方法及注意事项
6)轴承检测仪器测点的使用方法及注意事项王 涛，陶丽君(哈尔滨轴承集团公司 南直轴承分厂,黑龙江 哈尔滨 150036)轴承在制造过程中，需对其精度进行检测。检测仪器上的测点材料及使用方法如果选取不当，就会对被加工轴承表面质量造成影响。论述了测点材料的选取方法、测点的使用方法及注意事项，对保证轴承质量起着非常重要的作用。轴承;检测仪器;测点材料；使用方法；注意事项1 前言轴承在制造过程中，其尺寸精度和旋转精度都是使用专用测量仪器进行测量的。测量按接触方式分
哈尔滨轴承 2015年3期2015-04-14
- 叠合式双向板钢筋受力性能的试验分析与研究
片，本文中选取的测点为跨中、离跨中稍远的点来对比分析（因为这些点的应变数据正好是应变片能够捕捉到的），具体板中的钢筋应变片布置详见如下图2～图4所示。图2 现浇板（B－1）应变片布置图图3 叠合板（B－3）应变片布置图图4 叠合板（B－4）应变片布置图3 板钢筋应变的试验现象与分析现象:（B－3板测点7与现浇板测点9为相应板的跨中测点），由图5可以看出，当荷载加到第十级13KN／m2时，现浇板9号测点和叠合板7号测点都出现拐点，但9号测点应变递增的较快，当
安徽建筑大学学报 2014年3期2014-12-16
- 动量轮诊断测点配置与资源占用度成本评价
)基于可诊断性的测点配置在卫星设计阶段有着非常重要的意义，直接关系着系统故障检测和诊断的能力.可诊断性主要指当发生一个或多个故障时，系统能检测故障并能识别故障原因的能力，主要包括故障可检测性和故障可分离性［1-2］.当前测点配置的研究大多集中在求解基于优化问题的测点优化配置，需要以传感器的个数、位置、成本和重量为优化目标，以状态可观性、故障可检测性或可分离性为约束条件，建立用于测点配置的优化问题.针对上述优化问题，研究有效的优化求解算法，例如随机搜索法、遗
北京航空航天大学学报 2014年11期2014-12-02
- 均匀流中矩形高层建筑脉动风压的阻塞效应试验研究
，考察了模型表面测点根方差脉动风压系数、风压系数功率谱、空间相关性和相干性。均匀风场中作用在建筑上的脉动风压主要源于气流在建筑物上的分离和旋涡脱落等复杂的空气动力流动，而和来流紊流无关。本文的目的是研究单体矩形高层建筑在这一流动条件下的脉动风压阻塞效应的规律。1 风洞试验概况本试验在同济大学土木工程防灾国家重点实验室TJ-2大气边界层风洞中完成。试验采用均匀风场，对于矩形柱这样的带有尖角的钝体，分离点固定在迎风前缘的角部位置，可认为不受雷诺数效应的影响。控
振动与冲击 2014年12期2014-09-07
- 数控机床温度测点优化
。如何在众多温度测点中找出少数能表达机床温度信息的关键温度测点，通过最少温度测点获得较多的机床温度场变化信息，进而建立精度高、鲁棒性好的热误差模型是国内外学者在精密制造方面研究的主要方向［1－2］。沈岳熙和杨建国提出一种基于岭回归分析的数控机床温度布点优化方法［3］，张琨等用热模态分析方法对机床温度测点进行优化选择［4］，周天鹏等采用灰色系统理论中灰色关联分析法建立测温点和热误差之间的相关程度达到优化测温点的目的［5］，Naeem S.Mian等采用有限元
制造技术与机床 2013年11期2013-09-27
- 主成分分析法激励源识别试验研究
用［4］。然而，测点分布和测点数目对主成分分析法激励源识别效果影响的研究却仍是一片空白。本文以两端弹性支撑铝梁为研究对象，试验研究主成分分析法识别激励源数目、主成分频谱特性及贡献率随测点分布和测点数目变化的规律。1 试验试验对象为一两端弹性支撑的铝梁，其相关参数为:长1.5 m，截面宽0.06 m、厚0.03 m，密度2 100 kg/m3，弹性模量70 GPa。对于弹性支撑，在梁的两端各安装一隔振器。在梁的上表面沿梁的长度方向均匀布置了16个加速度响应测
船海工程 2013年1期2013-06-12
- 郑州市城区地热地球物理特征
1#、2#、3#测点组成。该剖面AB/2极距178 m(约 100.0 m)以上，ρs值 ＞20Ω·m，极化率(ηs)为1% ～3%，反映有良好的含水砂层和砂砾石层。AB/2极距 237 m(约 140.0 m)以下，ρs值 ＜20Ω·m，2#测点AB/2极距 237～1 000 m，ηs＞2%，3#测点 AB/2极距 422～750 m，ηs出现高值，表明为良好的含水层段。剖面在 AB/2极距 1 334～4 500 m ρs值小于 10Ω·m，表明 9
地下水 2012年5期2012-09-05
- 基于Rollout算法的模拟电路测点选择
077)0 引言测点选择问题是模拟电路故障诊断和可测性设计过程中的一个关键问题，得到了国内外学者的广泛关注。孙秀斌［1］、胡梅［2］、汪鹏［3］等人分别提出了采用可测性测度和故障隔离度等方法进行测点选择。故障字典法是一种重要的模拟电路故障诊断方法。在故障字典法中，测点的选择是一个非常重要的环节，其目的是在故障都可隔离的前提下，选择测点数量最小的测点集。最小测点集问题已被证明是NP-hard问题［4］，随着模拟电路复杂度的提高，求取全局最优解将遇到计算爆炸问
自动化仪表 2012年2期2012-07-26
- 江西江口水电站大坝变形监测资料分析
固处理。2 变形测点布置大坝共布置4条观测线来监测大坝水平和垂直位移，分别位于平行于坝轴线上游28.5 m（上游排）、上游6.55 m（坝顶排）、下游27.0 m（下游一排）及38.0 m（下游二排）处。每条观测线均布置6个测点，各测点按观测线＋测点断面桩号进行编号，见图1。水平位移测点位于观测墩顶部，垂直位移测点位于观测墩底部。上游排和下游一、二排测线分别于1974～1975年陆续投入正式使用，坝顶排测线于1998年投入正式使用，每季度观测1次。监测量的
大坝与安全 2012年4期2012-07-03
- 潜艇肋骨初挠度计算研究
例如当肋骨的某个测点被液舱或基座遮挡，无法测量需要沿圆周移位时带来的误差会多少？计算出来的拟合圆能否再平移？当可拆板的板缝不在测点上，而该处的变形又比较大时如何计算板缝处的初挠度等。搜索国内研究文献未见相关的报道。本文主要对潜艇肋骨初挠度的换算方法进行研究，研究在测点的间距不等时或增多测点时如何对肋骨初挠度进行正确的换算[1-3]。1 规范对肋骨初挠度换算的方法1.1 肋骨的实际形状与理想圆的径向偏差《规范》认为在以测量中心为坐标原点的坐标系中，肋骨的实际
船海工程 2012年2期2012-01-22
- 浅谈质子磁力仪测量数据中磁异常计算方法
改正方法多采用将测点观测仪器与日变观测仪器直接对接进行改正,即测点观测值减去日变观测值(若两台仪器数据采集同步则直接相减,不同步则插值后再相减),如北京地质仪器厂生产的CZM-3、CZM-4、重庆奔腾数控研究所生产的WCZ-1和加拿大生产的 GSM-19T等仪器。因此,可利用正常地磁场直接进行各项改正。1 总基点总基点(全测区的零点,即异常起算点)一般位于正常地磁场中,其日变观测值为该点正常地磁场与地磁日变之和,即:式中:T总——总基点日变观测场值T0——
地质装备 2011年1期2011-09-28
- 某面板堆石坝坝体沉降观测资料分析
,7套共计21个测点 (编号SG1～SG21),其中在坝基20.0 m高程 0+120,0+192,0+260 m断面分别设置3个、5个、3个沉降量监测点;在大坝39.0 m高程0+120,0+192,0+260 m断面分别设置2个、4个、2个沉降量监测点;在大坝54.0 m高程0+192 m断面设置2个沉降量监测点。0+192 m为主监测断面,沉降量监测仪器布置见图1。图1 0+192 m断面沉降量监测仪器布置图 单位:m3 沉降量观测资料分析3.1 计
浙江水利科技 2011年1期2011-04-03
- 小角法在大坝视准线观测中的应用
1)从观测思路、测点偏离值与位移量计算公式推导、精度分析等几方面阐述了小角法在长度不同的视准线观测中的灵活运用。视准线；小角法；观测思路；公式推导；精度分析1 前 言视准线作为大坝监测的一种常用手段，越来越多地布设在大坝的坝顶、迎、背水面边坡、廊道等部位，用来监测大坝各高程面的水平位移，反映大坝不同高程面的变形趋势。视准线是由端点和多个测点组成，视准线法是测定测点至由端点组成的直线的垂距(即测点偏离值)，测定测点偏离值常用的方法有活动觇牌法和小角法，活动觇
城市勘测 2010年3期2010-04-19
- 紫坪铺面板堆石坝施工期沉降监测浅析
30m高布置一排测点,测点之间间距 30m,主测断面上共布置四排测点,各排高程分别为 760m、790m、820m、850m。DAM0+371m监测断面除没有布置760m高程测点外,其余与 DAM0+251m主监测断面相同。主监测断面测点布置见图 1。图 1 DAM0+251m监测断面仪器布置坝体内部沉降监测采用南京水科院生产的电测水管式沉降仪(DCJ-2型)。两个监测断面共布置 56个沉降观测点,按高程划分为 7个单元,测点编号见图 1及表 1。水管式沉
四川水利 2010年5期2010-04-18