徐 进,胡哲文,刘忠宝,宋文群,文福亮
应用研究
基于UC2843的升压装置设计与实现
徐 进,胡哲文,刘忠宝,宋文群,文福亮
(武汉船用电力推进装置研究所,武汉 430064)
根据某系统需求,本文提一种基于UC2843的宽范围输入、高效稳定的升压装置的设计方案。详细介绍BOOST拓扑的主回路电路,PWM控制芯片UC2843和MOS管驱动芯片TPS2814的外围电路。通过实验验证,该升压装置能够满足所有设计指标,可稳定高效地输出。
宽范围输入 升压装置 PWM控制 MOS管驱动
动力电池的输出电压,稳定性较差,而应用系统所需的电源电压较高且纹波较小。因此,宽范围输入、大升压比的BOOST升压器受到了越来越广泛的关注。然而在宽范围输入、大升压比变换场合,传统BOOST电路存在转换效率低、发热量大、纹波大、体积大等一系列问题,难以满足系统使用要求。本文提出了一种基于UC2843的宽范围输入、高效稳定的升压装置设计方案[1]。
表1 升压装置设计需求
本文所提出的升压装置是在BOOST拓扑电路的基础上,采用PWM控制方式实现,主要由输入滤波电路、储能电感、MOS开关管、PWM控制驱动电路、输出整流滤波电路组成[2]。系统原理框图如图1所示。
图1 系统原理框图
BOOST拓扑主回路是在BOOST基本拓扑的基础上,增加了输入滤波电路和缓冲电路,BOOST拓扑主回路电路如图2所示。
图2 BOOST拓扑主回路电路
CI1、L1、CI2组成的π型滤波电路主要是对输入电源的电磁噪声及杂波信号进行抑制,防止对电源干扰,同时也防止电源本身产生的高频杂波对电网干扰。
1)最大占空比计算
根据伏秒平衡原则得出[3]:
输出电压UO为200 V,输入电压Uin为DC80 V~DC160 V,D为占空比,由此可知Dmin=0.2,Dmax=0.6;
2)电感计算
BOOST变换器工作在电感电流临界模式BCM时,开关截止期间电感电流从最大值正好减小到零,电流值一旦为零下一个开关周期便开始了[4]。根据BCM工作模式特性,得到:
其中I为输出电流,f为工作频率。本方案中BOOST电路工作于CCM 模式,电感值L应满足:L≥LBCM。
以上公式中占空比D均指最小占空比Dmin。结合计算结果和设计余量,储能电感L2选取68 uH。
电感最大平均电流计算公式如下:
电感电流脉冲峰峰值计算公式如下:
从而得出主回路的峰值电流:
功率MOS管VT所承受的最大电压为U,因此可以根据U来选择MOS管的电压参数。根据元器件一级降额设计要求,MOS管额定耐压应≥2×UOMAX,UOMAX为200 V,MOS管的额定耐压应大于400 V,因此选取耐压600 V。
功率MOS管的集电极电流约等于电感平均电流8.5 A,根据元器件一级降额设计要求,MOS管额定电流应≥17 A。按照综合损耗最小原则对可选MOS管G1评估,最终选型英飞凌IPW60R060P7,耐压600 V,额定电流30 A。
为了降低或消除MOS管G1关断时承受的电压尖峰,主回路在BOOST拓扑的基础上增加了RCD吸收电路。RCD吸收电路的组成是将电阻RH1和二极管D2并联后,再与电容CH1串联。RH1的作用在MOS管G1导通时,限制CH1放电电流,并将能量转移。D2的作用是在MOS管G1关断时,使CH1可以经过D2充电,而RH1则被D2短路。
当MOS管G1关断时,二极管D1给电感提供续流回路,防止不可控电压尖峰的产生,二极管的反向电压为UO,二极管的正向电流约等于输出电流IO,根据元器件一级降额设计要求,二极管反向耐压应≥400 V,二极管正向电流应≥6 A。因此选择反向耐压600 V,正向电流15 A的二极管MUR1560。
输出电容会影响输出电压纹波的大小。MOS管G1导通时,输出电容提供全部的负载电流,MOS管G1关断时,给输出电容充电。较大的输出电容有利于减小输出电压纹波。BOOST电路工作在CCM模式下,根据电容充放电方程,得出:
输出电容电压等于输出电压,根据元器件一级降额设计要求,输出电容的电压应≥400 V,因此选取120F/500 V的电容。
根据设计需求及UC2843数据手册,对PWM控制电路进行设计[5],如图3所示。
图3 PWM控制电路
由于工作频率f=100 kHz,最大占空比max=0.6,通过UC2843的特性分析计算,最终选取R=1 K,C=12 nF。CE1为去耦电容,取0.1 uF,减小开关噪声对UC2843输出基准源的影响。
根据设计需求,BOOST升压装置的输出电压为DC200V,其计算公式如下:
根据贴片电阻功率等级进行降额设计,选取RK1=540 K,RK2=6.8 K。RF和CF组成RC补偿网络,根据UC2843数据手册要求,这里RF取100 K,CF取0.01 uF。
Rs为电流检测电阻,为避免MOS管G1开通瞬间的电流尖峰引起芯片误动作,和组成的RC电路,输入信号经滤波后,送入引脚Pin3,形成电流反馈环。
因此电流检测电阻Rs选取0.05 Ω/2 W。在PCB设计时,和应尽量靠近UC2843的引脚Pin3,选取1 K,选取100 pF。
升压装置的启动电压由UC2843启动所需控制电路电源电压确定。启动所需控制电路电压由控制电源电路产生[6],则启动前有如下计算公式:
其中,VCC为UC2843工作电压,即控制电路电源电压,启动范围7.8 V~9 V,取中间值8.4 V;U为升压器输出电压,VGS即MOS管G2小电流线性工作区,约3 V。
升压装置启动前,处于直通工作状态,U=U-1,其中,1 V为主回路二极管D1导通压降评估值。
根据设计需求,升压装置的启动电压范围为DC80 V~DC90 V,取中间值85 V,须满足RE1与RE2的比值为6.5。
综合考虑电阻耐压,功率损耗等因素,RE1选取651 K,RE2选取100 K。
升压装置启动后,控制电路电源电压有如下计算公式:
其中VG为MOS管G2门极对地电压。按照升压装置正常工作时VCC=10 V的要求,VG应为13 V。VG由稳压管VD1确定,即稳压管VD1应取13 V稳压值。
在UC2843的PWM输出控制端增加MOS管驱动器TPS2814,提升MOS管驱动能力,迅速完成对于栅极输入电容电荷的充电过程,加速了MOS管G1的关断时间,使MOS管G1能快速开通且避免上升沿的高频振荡。RQ为MOS管G1驱动电阻,在PCB设计时,应尽量靠近MOS管G1,尽量缩短高阻抗线路。在MOS管G1断开时,为了快速保证栅极电荷的快速泄放,在驱动电阻上并联一个电阻RQ2和一个二极管D3,同时可以抑制反向谐振尖峰。D3为快恢复二极管,使MOS管G1关断时间减小,同时减小关断时的损耗。RQ2是防止MOS管G1关断时电流过大,将UC2843烧损。
在空载的情况下,逐步调高输入电压,升压装置启动工作前,保持直通状态,即输出电压约等于输入电压。当输入电压升至88 V时,升压装置启动工作,输出电压为201 V,满足启动电压80 V~90 V的要求,带载3 A工作。继续调整输入电压至120 V和160 V,升压装置均可稳定带载工作。将输入电压降至80 V,升压装置也可稳定输出201 V,带载3 A工作。升压装置启动工作过程中,输出电压的纹波峰峰值Δ为400 mV,满足设计指标。
图5 升压装置测试曲线
本文提出了一种基于UC2843的宽范围输入、高效稳定的升压装置的设计方案,硬件部分详细介绍了以BOOST基本拓扑设计的主回路电路及主要元器件计算及选型,控制回路选用PWM控制芯片UC2843和MOS管驱动芯片TPS2814结合。通过实验测试结果表明,该升压装置能够满足所有设计指标,可稳定高效的输出。
[1] 张士宇. 宽输入Boost变换器研究[D]. 成都: 西南交通大学, 2013.
[2] 罗鹏. 采用峰值电流模PWM控制的BOOST型DC-DC转换器的设计[D]. 西安: 西安电子科技大学, 2010.
[3] 崔乐, 李春. 基于伏秒平衡原理的Boost升压斩波电路分析[J]. 自动化与仪器仪表, 2019, (8): 95-98.
[4] 高健, 许飞云, 贾民平, 彭森. 基于UC3843的CCM模式Boost变换器设计[J]. 电力电子技术, 2010, 44(05): 34-36.
[5] 王春宁, 武浩, 陈明会. 基于UC2843的DCM模式下反激式DC-DC变换器仿真研究[J]. 通信电源技术, 2018, 35(01): 9-13.
[6] 李正丽. 基于UC2843的隔离式DCDC电源设计[J].机电产品开发与创新, 2017, 30(05): 48-50.
The design and implementation of a boost device based on UC2843
Xu Jin, Hu Zhewen, Liu Zhongbao, Song Wenqun, Wen Fuliang
(Wuhan Institute of Marine Electric Propulsion, Wuhan 430064, China)
TM46
A
1003-4862(2022)04-0049-04
2021-08-02
徐进(1989-),男,工程师。研究方向:电源控制。E-mail: 583123043@qq.com