土体
- 软土地基预制桩沉桩对桩周土体扰动研究
地层主要为软土，土体工程性质较差，高层建筑一般采用桩基础等深基础作为建筑物的下部结构［1］。预制桩作为挤土桩或部分挤土桩，在沉桩过程中会挤压周围土体，扰动土体结构，改变土体的应力状态，使周围土体工程性质降低，影响桩基承载力［2］。软土土体工程性质特殊，软土含水量较高，颗粒之间接合力较弱，因此其抗剪强度和承载能力相对较低，同时软土还具有较大的压缩变形和沉降特性，所以预制桩沉桩过程产生的挤土效应相较于其他土层更加严重。目前，对挤土效应的研究主要有理论分析、试验
河南城建学院学报 2023年6期2024-01-10
- 冻融循环作用下不同初始含水率土体损伤效应研究
，冻融循环作用下土体损伤现象尤为严重，对区内工程建设造成了一定的阻碍。为有效解决此类灾害，提出合理有效的解决措施，近年来已有部分学者对冻融循环作用下不同初始含水率土体物理、力学性质的变化进行了实验研究。胡田飞等[1]通过实验得出在一定范围内，土体冻融循环劣化效应会随着初始含水率的增大而加剧，但当含水率增大至接近塑限后，冻融循环会转而起强化作用。刘晓琪[2]指出各围压下土体试样抗剪强度随冻融循环次数为先减后增变化。董晓强和陈瑞锋[3]认为冻融温度对土体冻融后
甘肃科技 2023年8期2023-09-11
- 大体积有压箱涵渗漏对土体力学性能影响分析
管线渗漏使得周围土体承载力降低产生不均匀沉降，从而加剧了管线渗漏引起地面塌陷等一系列灾害[1]。李大勇等[2]以实际工程为依托采用数值模拟分析得到了渗漏后土体饱和度、基础沉降及地基土应力分布变化特性。黄乐艺[3]研究了城市供水管道渗漏后非饱和土的渗流规律，分析了渗漏区的形态特征及管线周围土体含水率的变化规律。张成平等[4]分析研究了隧道施工扰动下导致的管道渗漏水对地面塌陷事故规律的影响，结果显示，管道渗漏水范围是影响地面塌陷事故严重程度的重要因素。郭帅[5
天津农学院学报 2023年3期2023-09-08
- 浅埋盾构始发地层纵向合理加固长度计算式
发破除洞门时端头土体容易失稳滑移，严重时甚至会引发工程事故。因此，盾构施工前必须对始发处土体进行加固，避免土体滑移失稳，但是加固范围过大又会造成资源的浪费。对于实际工程，在确保始发端头土体稳定的前提下，确定合理的土体纵向加固长度就成为该工程的重点问题［1-2］。目前国内外已有关于盾构始发端头土体加固范围的一定研究。日本JETGROUT 协会［3］基于弹性薄板理论，假定土体为整体板块计算纵向加固范围，并给出始发土体稳定性验算方法。国内曹成勇等［4］基于极限平
中国铁道科学 2022年6期2022-12-16
- 基于渐近法的城市近接地下空间有限土体土压力计算方法研究
中大量存在的有限土体宽度与经典土压力理论的半无限空间假定存在较大差别，且拓建施工对变形的控制严格，有限的地层变形不足以达到极限平衡的状态，土压力计算不能直接采用经典土压力理论，需要研究新的有限土体土压力计算方法。在有限土体土压力研究方面，国内外学者做了大量的研究工作。FANG等[1-3]研究了不同位移模式对有限土体土压力的影响，提出支护结构运动方式的不同导致土压力分布模式不同；党发宁等[4]引入Duncan-Chang 非线性弹性模型中的切线模量来反映土体
铁道科学与工程学报 2022年10期2022-11-30
- 聚丙烯酸钠混合剂固化黄土特性研究*
4)，其中，由于土体水稳性差，导致水力侵蚀成为了黄土地区水土流失的主要方式，因水力侵蚀而导致的水土流失区域占黄土高原侵蚀总面积的52.70%(刘国彬等，2008)。因此，对黄土进行固化改良，提高黄土强度，改善黄土土体水稳性能，对缓解黄土地区土壤侵蚀，保护黄土高原生态环境具有重要的现实意义。常用土体固化改良方法有物理加固、化学加固、生物加固3种。其中，物理加固通过物理方法使土体脱水(Chai et al.，2014；Wu et al.，2014)和致密化(H
工程地质学报 2022年4期2022-10-06
- 高寒阴湿区边坡浅层土体温湿响应规律研究
状态下，边坡浅层土体大多处于非饱和状态，在气温、日照、降雨、蒸发等因素持续作用下，边坡应力场、位移场发生改变，从而影响到边坡浅层土体稳定状态[2-3]，广泛的土体侵蚀及剥落病害已逐渐成为威胁山区公路及铁路正常运营的巨大隐患[4-5]。因此，研究土体中的水-热耦合关系对我国中西部地区边坡稳定性具有重要意义。近年来，关于水-热效应对土体性质的影响在国内外受到了广泛关注[6-8]，相关学者针对土体温度场与水分场变化进行了一系列室内外试验与理论分析。马稚桐等[9]
水文地质工程地质 2022年5期2022-09-21
- 非饱和土体力学性质及其在采矿工程中的应用研究
坡变形的线性既受土体材料性质与外界荷载影响[1]，同时还受土体的饱和度影响[2]。非饱和土体是一种包含多相体系的土壤[3]，与饱和土体相比具有更为复杂的力学特性与位移变形特征。在采矿工程中，随着矿井开挖深度的提升，矿区内地下水位逐渐下降，由此也将造成矿区内非饱和土体结构发生复杂的沉降变形[4]。由此得到，采矿工程中非饱和土体的力学性质等对于采矿工程开展过程中的安全性产生重要影响[5]。姚志华等[6]针对非饱和原状黄土，从结构性角度出发，构建弹塑性损伤流固耦
能源与环保 2022年6期2022-06-25
- 不同形式排水固结法加固机理及特性研究
均是通过排出软基土体中的孔隙水及压实软基土体以增加原有软基土体的抗剪强度，从而达到提高地基承载力及减少残余沉降的目的。本文从有效应力原理出发，针对目前工程中常用的三种排水固结法各自的加固形式、加固机理以及加固特性进行分析阐述。2 加固机理2.1 堆载预压法堆载预压法由美国工程师Moran 在1925 年提出并在美国加州一软基加固工程中得到应用。该法通过在软基中打设砂井作为竖向排水通道并在软基上堆载填土或其它重物以排出软基中孔隙水，达到软基加固目的。随着技术
科学技术创新 2022年16期2022-05-30
- 含空洞地层中双线盾构施工引起的土体位移研究
0 引言地下空间土体条件复杂，以空洞为代表的常见不良地质体常见于浅地层，再加之城市中地铁隧道常采用双线平行盾构施工的方法来提升地下空间的利用率，加重了对土体的扰动［1］，对周边建筑物以及邻近的地下工程与管线的安全造成了极大的威胁。因此，研究含空洞地层中双线盾构施工引起的土体位移预测方法具有重要意义。针对含空洞地层中双线平行盾构施工引起的土体位移问题，国内外现有的研究方法与成果极少。目前已有研究大多只针对双线盾构或含空洞地层进行单独研究。针对双线盾构的研究，
低温建筑技术 2022年3期2022-04-20
- 单相土体与饱和土体地下结构地震反应对比研究
结构分别属于单相土体场地、饱和土体场地的地下结构。我国位于世界两大地震带——环太平洋地震带与欧亚地震之间，地震活动频度高、分布广，而且全国半数以上的城市位于7度（0.1g）或以上的地震区，因此，对地下结构的抗震问题研究则具有非常重要的意义。本文将基于ABAQUS有限元软件分析平台，开展饱和土体场地与单相土体场地中地下结构地震反应的对比研究。1 计算模型基于ABAQUS有限元软件平台，对单相土体-地下结构、饱和土体-地下结构体系的地震反应进行模拟计算。算例为
四川水泥 2022年3期2022-04-07
- 西北山区公路红砂岩与黏土混合泥石堆积层稳定性分析
地区较为常见，其土体稳定性受多种因素影响，且土体滑移条件较为复杂。公路建设工程项目在线路布设控制点的制约因素下，在穿越不良地质路段时，对红黏土砂砾堆积层切坡开挖后，切坡侧土体的稳定性极易受到外界因素扰动及雨雪天气影响，引起破内剪应力，进而产生坡面及破内剪切破坏，最终诱发沿路切坡土体的曲面滑坡。一、红砂岩与黏土混合泥石堆积层特性内蒙古自治区阿拉善左旗敖伦布拉格境内穿越大坝山盘山路段的滑坡体为红砂岩与黏土混合泥石堆积层，呈泥状胶结结构，强度及结构稳定性受外界自
中国公路 2022年24期2022-02-27
- 圆孔扩张理论在挤扩支盘桩研究中的应用
型试验，在非饱和土体中对支盘处土体的挤密效应进行研究，提出挤密效应综合影响系数概念；李连祥[3]等利用圆孔扩张理论，采用分段位移协调迭代算法对支盘桩的荷载传递进行研究，推导出扩径端阻力与竖向位移的关系。支盘桩在挤扩成型过程中，挤扩机通过对周围土体进行挤压，逐渐形成支盘体，支盘体周围的土体受到扰动，土体参数已经发生改变，土体被压密，密实度提升，支盘处土体存在明显的挤密效应，论文采用圆孔扩张理论对挤扩支盘处挤密土体进行分析。2 圆孔扩张理论假设及模型分析2.1
工程技术与管理 2021年23期2022-01-12
- 吸力锚基础在黏土中的贯入特性
EL）方法，研究土体硬化软化效应、加劲肋的尺寸以及土体的参数对吸力锚贯入土体失效机理的影响。对大量数值仿真结果进行统计，获得在海洋地基中吸力锚基础沉桩时的土体流动特性，在加劲肋进入土体之后，加劲肋底部受挤压的土体绕过加劲肋垂直向上流到表面。随着贯入深度增加，加劲肋上方的土体的开始回流进空腔内(r)，底部土体也绕过加劲肋发生旋转回流。当上部土体完全回流后，在回流的土体表面到原来的地表之间形成一定高度的空腔(c)。定量化评估了局部加劲肋对锚基础贯入时的土体流动
广东海洋大学学报 2021年6期2021-12-24
- 地铁砂质地层深基坑土压力研究
其与构筑物之间的土体宽度有限，可能会影响施工质量。根据相关研究发现，在地铁车站基坑支挡结构后方，支挡结构向基坑方向位移，进而形成有限土体压力，而由于支挡结构后方土体宽度有限，因此，如果土体结构有裂缝，无法延伸至地面，不能应用经典的土体压力理论进行分析。对此，可创建有限土体土压力计算模型，确定有限土体土压力的变化规律。1 工程简介本文选择某地铁车站作为研究对象，通过对施工区域进行地质勘查，地质结构比较复杂，主要为砂质地层，在地铁车站施工中，地下结构一般为两层
科学技术创新 2021年31期2021-11-27
- 层状地基静压开口管桩的挤土效应研究*
。沉桩过程中表层土体的隆起、桩周土体的侧向挤压和桩端土体的剪切势必会对周围环境和相邻建筑物产生较大影响。在开口桩的贯入过程中，挤土效应和土塞效应同时存在，使得桩周土体的变化更为复杂。因此，有必要对开口桩的挤土效应进行研究。目前，国内外学者对此展开了广泛的研究。Cooke等[1]、Randolph等[2]、Gue[3]进行了沉桩挤土模型试验研究，观察了对称面上的位移场分布规律；孙晓东等[4]在饱和成层土中进行了静压闭口桩模型进行试验，总结了土体在水平方向和竖
建筑结构 2021年15期2021-08-26
- 盾构掘进过程中土体损伤本构模型研究
盘切削掌子面会对土体产生巨大的扰动，对隧道穿越区间的岩土层的完整性及稳定性造成一定程度的影响。盾构机在掘进过程中，破坏了土层的原始结构，使得不同地质条件区段的土体发生不同程度的损伤破坏，隧洞周围的土体承载能力下降。一旦发生坍塌事故，就会产生经济损失，甚至对作业人员的生命安全造成巨大威胁。因此，研究盾构掘进过程中土体损伤的演化规律，对避免事故发生和减小生命财产损失具有十分重要的意义。土体损伤是指土体在受外力扰动过程中，其内部结构发生变化，从而导致土体应力应变
建筑施工 2021年4期2021-08-19
- 软黏土中静压桩打桩过程对土体强度和刚度影响的理论分析
桩过程中会对周围土体产生扰动效应，桩周土体的应力状态、物理力学性质会发生改变，这对桩基的承载变形特性会产生重要的影响. 目前的研究主要关注打桩过程中桩周土体应力状态的改变、打桩后超静孔隙水压的消散以及挤土变形问题. 然而工程实际中，打桩后桩周土体的物理力学性质的改变也很重要，比如土体的强度和刚度变化，这对后续桩基承载变形的发挥有着重要的影响，土体强度的变化会直接造成桩基承载力的变化，而土体刚度的变化会影响桩基沉降变形的大小. 目前，关于土体强度和刚度变化的
北京工业大学学报 2021年7期2021-07-14
- 防汛抢险螺旋桩沉桩过程土体受力仿真及试验*
过程中桩土受力及土体大变形决定了单纯运用理论分析求解极其复杂，同时土体特性也决定了利用试验研究桩土作用也十分困难，因此仿真分析便成了研究沉桩过程中土体变化的重要手段。邵康等[1]对螺旋钢桩进行了数值模拟分析，研究了在竖向载荷作用下对螺旋桩的扰动问题；Danda Shi 等[2]利用DEM 对螺旋桩的沉桩速比进行了研究；吴萍等[3]利用FLAC3D对螺旋桩的承载力进行了数值模拟；韦谢恩等[4]建立了防汛抢险螺旋桩的基本几何参数，利用有网格的有限元法建立了桩体
机电工程技术 2020年9期2020-10-26
- 多级荷载下弱膨胀土的膨胀变形特性试验研究
和裂隙性的特征，土体强度及变形性能随着含水率变化而变化的性质十分显著。由于土体浸水而导致土体强度降低、变形增大，进而导致建筑物破坏，被誉为工程建设中的“癌症”，对膨胀土膨胀性能的研究是当前的热点与难点。当前对于膨胀土的膨胀性能主要通过相关变形指标评判，如土体的标准吸湿含水率、线膨胀率、膨胀力、自由膨胀率及小于0.002 mm颗粒的含量等。当前对膨胀变形量(线膨胀率、膨胀力等)的研究集中于初始状态(初始含水率、初始干密度及上覆压力)对膨胀变形的影响。众多学者
水文地质工程地质 2020年5期2020-09-27
- 无机土壤固化剂路基改良效果及应用研究
员辽阔，部分地区土体并不能满足路基填筑要求， 必须对土体进行一定改良才能满足路用性能要求。目前应用广泛的改良方式有石灰、水泥等无机结合料改性， 但上述改性方法均存在不同程度应用实际问题，如石灰改良存在早期强度低、强度增长慢等缺点，水泥改性则存在收缩隐患大，裂缝难以控制等问题[1-4]。相关研究表明，土壤固化剂作为一种新型的土体改良方案，正逐渐受到广泛应用。 土壤固化剂种类较多，包括无机类、有机类、生物酶类及复合类等，广泛用于地基处理、公路工程、水利工程等土
福建交通科技 2020年4期2020-09-02
- GS土体硬化剂对软土地基土壤加固土力学性能影响的研究
水泥等在内的各种土体硬化剂在地基加固处理中已得到广泛的应用和研究[1，2]。为了拓展工业固体废弃物资源化利用领域，针对上海市地质特点和软土地基较多的特点，宝武集团环境资源科技有限公司与同济大学等单位合作开发应用于基础土体和基坑围护工程软土地基土体加固处理用的GS土体硬化剂。该产品以宝武集团工业废弃物为主要组成材料，具有绿色环保、性能优良等特点，是一种综合性能优良的新型土壤固化处理材料。为明确GS土体硬化剂的工程特性，以及其在软土地基加固处理工程中的实践应用
工程建设与设计 2020年14期2020-08-11
- 不同工况下抗滑桩边坡的位移应力三维有限元分析
模拟了抗滑桩边坡土体的开挖过程，见图1。图1中包括未开挖土体、开挖中土体和开挖完成土体3种情况，主要模拟研究了不同弹性模量土体和不同堆载作用下抗滑桩边坡位移及应力变化。堆载作用下土体的模拟图可见图2，模拟主要参数为：桩体横截面尺寸：宽1 m，长2 m；桩体自由端长度10 m，锚固端长度7 m，桩体总长17 m；锚杆直径0.1 m，灌浆长度5 m，未灌浆长度6 m。采用先张法，锚固位置为距桩顶1 m处。堆载大小分别为0 kPa,50 kPa,100 kPa,
河北水利电力学院学报 2020年2期2020-07-07
- 极限平衡条件在土体剪切平衡状态中的应用
730060）当土体受力后处于三向应力状态时，如果土体中任意一点在其某一方位上的剪应力τ等于该方位的抗剪强度τf，则该点就处于极限平衡状态，[1]也就是说此时土体处于将要破坏而又没有破坏的界限状态；而当土体中任意一点在其某一方位上的剪应力大于该方位的抗剪强度时，该点即破坏。根据上述条件，即可判断土体中某点所处状态。如果将土体中某点的应力状态用莫尔应力圆来表示，并同时将其与土体的抗剪强度包线即库伦强度包线，绘制在同一σ-τ坐标图上，即可根据莫尔应力圆与库伦强
天水师范学院学报 2020年5期2020-06-05
- 荷载作用下珠三角海陆交互相深层土体水平位移变化规律分析
0 引言地基深层土体产生较大的水平位移会导致上部建筑物开裂，整体偏移倾斜，危害公众安全。2009 年6月发生在上海市闵行区的13 层建筑物倒覆事件［1］，正是因为土体的水平位移过大，导致桩基失效引起的。由此可见，控制地基深层土体的水平位移是确保建筑物安全的重要一环。珠三角地区位于珠江入海口，是珠江入海时冲击沉淀形成的三角洲，软土分布广泛，土层多为含水量丰富的淤泥、淤泥质粘土和粉细砂［2］。珠三角地区的软土由于其压缩性强、含水率高、孔隙比高、渗透性能差、抗剪
广东土木与建筑 2019年12期2020-01-06
- 水闸侧墙与土体接合部渗透破坏过程模拟试验
质界面流动,例如土体与基岩、防渗墙、桩孔护壁、涵管及闸底板之间的接触面,一旦遭遇接触不良、地基不均或不均匀沉降等，较易发生接触冲刷破坏。就穿堤建筑物而言,涵闸与堤防土石接合部历来是堤防防洪的薄弱环节,常发生接触冲刷渗透破坏而引起堤防险情。其中,回填土难以碾压密实是造成土石接合部渗透破坏的重要原因之一[1]。穿堤涵闸回填土如采用机械化施工,填土与建筑物接触带很难压实,易造成两种介质接触不紧密而发生接触冲刷直至渗漏。另外,止水破坏、渗水、上游高水位等也加剧了这
水利水电科技进展 2019年6期2019-12-25
- 改进剑桥土蠕变模型分析
较简单实用地描述土体应力-应变特性，是最常用的弹塑性模型之一[1-3]。然而，改进剑桥模型在计算土体的应变时，仅仅取决于有效应力的增量大小而无法考虑时间效应，因此该模型不适合模拟土体蠕变以及依赖应变速率的岩土工程相关问题。土体的蠕变特性会对工程结构物的稳定性造成影响，Mitchell等[4-5]的试验均表明土体的蠕变是引起比萨斜塔地基持续发生不均匀沉降的重要原因。此外，土体蠕变也是引起边坡失稳等地质灾害的重要因素之一[6-14]。引起土体蠕变的因素有很多，
水利与建筑工程学报 2019年1期2019-03-15
- 膨胀土膨胀变形试验研究
围，所以现场原状土体膨胀范围与试验设计有一定误差；此外现场原位试验花费代价较大，不便进行持续性研究。为了克服此类问题，可进行室内大尺寸重塑膨胀土试样的浸水膨胀试验研究，以克服小尺寸试样由于尺寸效应造成的试验误差，且试验花费较小，试验结果也比较准确。本文选取某高速铁路地基泥岩为研究对象，进行室内大尺寸膨胀土增湿膨胀规律的试验研究，研究不同厚度的膨胀土在逐渐增湿过程中的膨胀规律。试验过程中为了渗水均匀以及加快渗水速率，需要在土体中开孔去除土体，填入细砂形成渗水
水利水运工程学报 2019年1期2019-03-05
- 考虑土体非线性时大直径端承桩竖向振动研究
方法并未考虑桩周土体的非线性，不能分析桩周土体的弱化影响，与实际工程有很大差别。此后，国内学者尚守平等[9]和钟锐等[10]分析了考虑非线性时单桩及群桩的动力特性，但不能直接应用于大直径桩；任青等[11]通过对经典土体振动模型的改进，提出了一种比较符合实际工程的桩-土振动模型，同样未考虑土体的非线性；随后范仙明等[12]、颜超等[13]、刘阳等[14]、程镇等[15]诸多学者对桩基竖向和水平振动特性做了大量研究，周红杰等[16]、余万等[17]重点研究了海
水资源与水工程学报 2018年6期2019-01-25
- 改进型DIC技术在静压桩模型试验中的应用
桩过程会引起周围土体变形,对临近建筑物、基础或地下建筑产生不利影响[4].如果对沉桩过程进行记录,会发现土体变形往往由桩-土界面开始,并通过土体颗粒的平动、转动和错动向外部扩散,最终形成周围土体中位移场与应力场的变化.因此,深入研究桩周土体变形发展有助于掌握沉桩挤土的基本机理,达到对沉桩不利影响进行预测和防治的目的.国内外学者已对沉桩过程引起的桩周土体变形展开了大量研究,其中有些学者在室内模型试验中利用数字图像匹配(digital image correl
上海大学学报（自然科学版） 2018年6期2019-01-08
- 盾构施工过程中的土体变形研究
经变换坐标推导出土体和刀盘之间摩擦力引发地面变形的计算公式，从而导出盾构施工引发土体变形的计算方法。通过研究可知：盾构施工过程中，影响土地变形的主要因素是正面推力以及后壳的摩擦，设置刀盘扭矩的主要因素是刀盘和土体之间的摩擦。本文结合成都地铁10号线工程中的土层结构，对盾构和土地之间相互作用进行分析，计算出盾构和土體之间作用引发土体变形特点。由此可见，研究盾构施工过程中的土体变形对于隧道施工具有十分重要的指导意义。[关键词]盾构施工；Mindlin解；土体变
居业 2018年9期2018-10-24
- 顶管施工中土体劈裂产生的机理分析
或人为因素引起的土体劈裂现象早已被了解到，并应用于生产实践中。由水压力的升高导致土体中产生裂缝即水力劈裂现象，也已通过改善地层的渗透性[1]，较早地被应用于石油开采、地热资源开发等行业以提高产量。同时，土石坝的渗漏和破坏与其心墙所采用防渗体的水力劈裂现象也密切相关[2]。随着注浆技术的发展，土体劈裂被应用到地基处理领域[3-4]，劈裂注浆工法就是用较高的注浆压力将浆液劈入土层中，从而加固致密土层[5]。本文依据顶管试验中观测到的土体劈裂现象，分析和讨论顶管
水利建设与管理 2018年9期2018-10-15
- 砂性土边坡浅层滑溜的机理研究与防治
成基础外露和保护土体流失，给线路的正常运行带来危害，必须采取相应的工程补救措施。然而，山区架空线路杆塔均地处偏远、交通不便，发生事故的塔位，后期的治理非常困难。本文主要从砂性土的土性角度入手，对由降雨诱发的山区架空线路坡体的浅层滑溜机理进行研究，并提出相应的防治和预警措施，以尽可能地消除或减轻滑溜造成的危害，保障线路的运行安全。由降雨引起的边坡土体滑溜的启动机理很多种理论。Yang WM等[2]认为，土体滑溜主要产生在坡率大于40°，残积土厚度小于2m的斜
福建建筑 2018年7期2018-08-10
- 低液限粉土填料掺盐抑制冻胀效果研究
其中最常见病害为土体的冻胀和融沉[1]。冬季冻胀会导致地基隆起，房屋建筑上表现为建筑物开裂、变形甚至倒塌；而在铁路上，路基冻胀会造成线路的不平顺，导致行车困难[2-3]；而春季土层上部积聚的冰晶体的融化，导致土中含水量大大增加，加之细粒土排水能力差，土体容易达到饱和状态，强度大大降低，在车辆反复碾压下，路基本体出现翻浆冒泥，线路不均匀沉陷，严重制约着行车速度，影响行车安全[4-6]。冻胀一般分为原位冻胀和分凝冻胀，大部分冻胀都属于分凝冻胀[7]。分凝冻胀的
铁道学报 2018年7期2018-07-20
- 土体充气破坏模式研究
透气性大小不同的土体以单独或者组合的形式进行充气试验，旨在探索充气后土层的破坏模式，为防患充气截排水可能引起的破坏提供参考。1 充气引起土体变形破坏物理模拟试验1.1 试验模型为研究土体充气后的破坏现象，采用图1所示试验模型。模型桶采用亚克力材质直径25 cm的圆筒，在圆筒靠近底部的侧面设1个充气孔，采用上海捷豹550-9型无油空压机充气，中间连接1个气压调控范围在0～25 kPa的稳压阀，以确保充气过程中气压稳定。模型土在试验前先行进行浸泡，然后搅拌均匀
铁道建筑 2018年4期2018-04-25
- 重金属元素对工程性质的影响
+、Cu2+等对土体工程性质的影响。1 重金属元素对土体物理性质的影响土体的物理性质主要表现在酸碱度、界限含水率、黏粒含量、易溶盐总量、颗粒相对密度、渗透率以及阳离子含量等指标[1，2]，不同性质的土体具有不一致的指标含量。当重金属阳离子如Cr3+、Zn2+、Cu2+等通过水体污染、淋滤等作用渗入后，污染区域的土体就会发生变化，由于金属阳离子的过渡渗入，颗粒与水体之间发生化学反应，致使土体中的基本组分发生明显的改变，导致土工性质也随之变化。总的来说，重金属
世界有色金属 2018年2期2018-01-29
- 顶管施工对周围土体影响的机理分析
顶管施工对周围土体影响的机理分析肖雁征 雷 鸣*(广东省长大公路工程有限公司，广东 广州 510620)以实际工程为背景，分析了顶管施工过程中土体的变化趋势和变化原因，探讨了顶管施工对土体的扰动机理，并对顶管工后不同区域土体作了研究，确定了卸载土体性质变化的主要因素，为深入研究土体力学性能提供了条件。顶管施工，土体，扰动机理，力学性质随着我国城市化的进程加快，顶管施工[1-3]的应用越来越广泛。然而，由于该项施工在我国起步晚，而且面对的问题复杂，致使许多
山西建筑 2017年6期2017-04-07
- 地震荷载作用下筒型基础土体液化分析
载作用下筒型基础土体液化分析丁红岩1,2,3，王海旭3，张浦阳1,2,3（1.天津大学 水利工程仿真与安全国家重点实验室，天津 300072；2.天津大学 滨海土木工程与安全教育部重点实验室，天津 300072；3.天津大学 建筑工程学院，天津 300072）为给近海筒型基础的抗震设计提供参考，借助有限元软件ADINA，分析了地震荷载作用下筒型基础的土体液化分布．重点研究了基础内部及周围土体的有效应力、孔隙水压力和超孔隙水压力等的变化规律，分析中考虑了地震
河北工业大学学报 2016年1期2017-01-06
- 放坡条件下有限土体主动土压力计算
）放坡条件下有限土体主动土压力计算方焘1，王海龙2，杨锐锐1，胡文韬1，吕雪冬1（1.华东交通大学土木建筑学院，江西 南昌330013；2.南昌市政公用集团，江西 南昌330000）通过极限平衡法推导了放坡条件下有限土体主动土压力计算公式，基于该公式分析了不改变有限土体宽度与基坑深度的比值（b/H），但改变基坑大小的情况下，对剪切面破裂角无影响，且有限土体主动土压力与基坑深度的平方成正比关系。改变边坡坡角，随着b/H的值增大，剪切破裂角及有限土体主动土压力
华东交通大学学报 2016年4期2016-09-19
- 有限土体土压力理论在兰州地铁1号线工程中的应用研究
30000)有限土体土压力理论在兰州地铁1号线工程中的应用研究马继才(中铁第一勘察设计院集团兰州铁道设计院有限公司，730000)针对典型砂卵石地层条件下地铁车站基坑与邻近构筑物间形成的有限土体，从有限土体土压力的形成机理出发，通过解析法建立能完全反应土体受力状态的有限土体土压力计算模型，提出考虑土体黏聚力影响的有限土体临界宽高比与临界宽度修正模型，明确有限土体临界宽高比主要介于0.55～0.65，基本不受基坑开挖深度的影响，明确了有限土体临界宽度与基坑开
铁道标准设计 2015年9期2015-11-25
- 海底裸置与埋置管线自沉过程对比研究
用下逐渐嵌入海床土体，最终达到管土平衡状态。裸置管线方面，Mei 等运用边界层理论以多孔弹性模型为对象研究波浪、管线、土体三者耦合作用问题;Jeng 等［1］运用有限单元法研究管线下方土体响应问题;任艳荣等［2］运用ABAQUS 研究海底管线在砂质海床条件下稳定性问题。埋置管线方面，Lai 等［3］运用有限差分法和有限单元法研究管线在可渗刚性海床下所受的波浪力;MacPherson［4］研究了无限深海床下管线所受波浪力的解析解;白玉川等［5］研究了管线与沙
海洋工程 2015年2期2015-11-22
- 浅析深基坑开挖引起土体的位移
析深基坑开挖引起土体的位移武 将(重庆交通大学)本文通过比对国内外由深基开挖引起坑外土体的位移，总结出坑外地表沉降模式，确定了坑外地表沉降影响范围，并对坑外深层土体沉降做了说明，分析了坑外土体的应变。深基 土体 沉降 应变 位移在基坑开挖后，坑外的土体将会发生相应的水平位移和竖向沉降，而这会对周围环境产生比较大的影响，特别是紧挨着坑边的建筑物，当坑外土体发生较大位移时，可能出现建筑物发生破坏的情况。因此，坑外土体的位移是个重要参数，值得我们对此进行了较为深
四川水泥 2015年1期2015-04-07
- 有限土体压力计算
力理论是采用楔形土体，那么什么条件下，才不属于“无限长的”条件，而属于“有限土体”呢?经对现行土压力理论进一步分析，得到:以土体的破坏面为无限土体与有限土体的临界面，若土体的范围在破坏土体以内，则该土体为有限土体;若土体的范围在破坏土体以外，则该土体为无限土体。无限土体的土压力计算理论已经有了，本文仅研究有限土体的土压力计算方法。1 有限土体的类别在填方区修挡墙，若填方区土的上顶面土的宽度大于填方区土体的破裂面在上顶面的宽度，则该填方区的土体可按现行土压力
四川建筑 2011年2期2011-04-20
- 土体的并联理想弹塑性弹簧损伤模型
650051)土体的并联理想弹塑性弹簧损伤模型肖红宇1,黄 英2(1.湖南省水利水电勘测设计研究总院,湖南长沙 410007;2.昆明理工大学电力工程学院,云南昆明 650051)通过土颗粒之间的连接其在土体受力过程中的变形特性,根据弹塑性理论建立土体的并联弹簧模型。结合土体在受力过程中处于塑性流动的连接数目和土体中连接总数目的比值来建立土体的损伤变量,进而推导出土体受力时的应力应变关系。实例表明,所推导的土体本构关系是合理的。本构关系;损伤变量;加载;
资源环境与工程 2010年5期2010-10-18