层土
- 西安地区砂层地基上PHC 管桩和CFG 桩的应用分析
表1，其中②、③层土的侧阻力为素土挤密桩处理后的值，压缩模量是从地勘报告中，依据土层所处深度，选取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段对应的数值[1]，②层黄土和③层古土壤具Ⅱ级自重湿陷性。典型工程地质剖面见图2。表1 土层物理力学参数Table 1 Physical and mechanical parameters of soil layer图2 典型工程地质剖面图Fig.2 Typical geological profile2 地基方案
地基处理 2023年6期2024-01-23
- 神塘河站主要工程地质问题及处理措施
m，底板位于②1层土中，其允许承载力为60 kPa，具高压缩性，厚度不均。泵房荷载较大，地基须予以加固处理。（4）出水箱涵及出水闸建基面高程约5.00 m，底板位于②1 层土中，该层允许承载力约为60 kPa，高压缩性，厚度大于13 m。具微透水性。存在承载力不足问题。（5）基坑边坡主要为人工填土、①1层、①2层、②1层土，②1层软土抗滑稳定性差，灵敏度高，抗剪强度较低，对基坑边坡稳定性不利。前池及泵房处基坑深度最大，约为12.00 m，由于无为大堤紧邻基
河南水利与南水北调 2023年9期2023-12-16
- 淤泥土场地沉降处理方法研究
得；Δhi为第i层土层厚度。考虑经验系数，场地的最终沉降量如公式（2）所示。式中：S为场地最终沉降量；m为沉降修正系数，与地基条件、荷载强度和加荷速率等因素有关，一般为1.1～1.7。场地任意时刻t的沉降如公式（3）所示[3]。式中：（Si）t为第i层土在任意时刻t的场地沉降；（Ui）t为第i层土在任意时刻t的固结度；（Si）c为第i层土的最终沉降量。第i层土在任意时刻t的固结度（Ui）t可通过微分方程计算，如公式（4）所示。式中：u为土层中某点的超静水压
中国新技术新产品 2023年19期2023-11-14
- 在建城际铁路基坑开挖过程数值模拟研究
算中，分别对每一层土开挖完的基坑进行模拟，分析土体竖向位移以及基坑施工对围护结构的影响。采用Midas 软件进行建模，对基坑整体模型进行参数赋值计算，得到的每层开挖过程中土体竖向位移云图和每层土围护结构竖向位移云图和水平位移云图。按照拟建建筑施工全过程工序模拟，进行每层土的开挖模拟，对应的基坑土位移云图如图2所示。图2⒜开挖第1 层土土体最大隆起值3.69 mm，最大沉降值0.10 mm；由图2⒝开挖第2层土土体最大隆起值3.99 mm，最大沉降值0.15
广东土木与建筑 2023年1期2023-02-28
- 土层选取对复合地基模量提高系数影响探究
当复合地基涉及多层土时，在计算下层土压缩模量提高系数ζ2时直接采用等于上层土压缩模量的提高系数ζ1。实际上这只是近似做法[4]。通过对比发现，如果单独计算复合地基下层土压缩模量的提高系数ζ2=fspk2/fak2，计算结果与采用ζ1计算有差别，如果复合地基上下分层土参数差异大则差别也大，不容忽视。1.1 单桩型复合地基以某工程单一水泥搅拌桩复合地基为例进行分析。建设场地地势较低且平坦，按照规划设计地面标高要求，整个场地平均需大面积填土2 m。回填土重度18
广东水利电力职业技术学院学报 2022年4期2022-11-09
- 某圆砾地层异形深基坑支护变形规律及开挖空间效应研究
差决定，总共分4层土进行开挖，开挖深度分别为地表以下1.67、5.67、10.67、15.30 m。基坑施工阶段划分见表3。表3 施工步骤4 结果与分析4.1 围护结构侧移分析基坑开挖过程对围护结构水平位移的影响，选取典型ZQT27测点监测数据和模拟数据进行对比分析，图5为测点的水平位移随着基坑开挖变化规律。由图可知，围护结构最大水平位移计算值为5.54 mm，监测值为6.22 mm，两者相差不大，变形均为典型的内凸式变形，验证了本文的模型可靠性。当基坑开
广西大学学报（自然科学版） 2022年3期2022-08-08
- 干湿效应下崩岗土体的裂隙演化及收缩变形规律
为研究对象，对4层土进行室内干湿循环试验，通过工业相机记录脱湿过程中裂隙发育、土体收缩的动态过程，采用数字图像处理技术对裂隙参数、收缩参数定量化分析，研究干湿效应下崩岗不同土层的裂隙发育与收缩变形规律，以及两者之间的相互影响关系，对进一步研究崩岗失稳机理提供科学依据。1 材料与方法1.1 试验材料试验所用土样取自湖北省咸宁市通城县五里镇的瓢型崩岗(113°46′26′′E，29°12′39′′N)，该崩岗发育完整，崩壁边高约3.38 m，面积达126 m，
水土保持学报 2022年2期2022-04-08
- 控制高径比条件下崩岗土体的收缩开裂特性
表明：1）崩岗4层土中，过渡层的裂隙性、径向收缩性能最强，砂土层最弱，两者之间的较大差异会严重破坏崩岗土体的稳定性与承载力，促使崩壁崩塌；2）高径比较小的试样裂隙发育明显，径向收缩不明显；高径比较大的试样无裂隙发育，径向收缩显著。其中，4层土由干缩开裂土样过渡至径向收缩土样的高径比具体临界值分别位于：0.147～0.160、0.160～0.183、0.160～0.183、0.134～0.147；3）当高径比相同时，即使高度、直径不一致，但其各裂隙参数、径向
农业工程学报 2021年21期2022-01-27
- 引江济淮亳州调蓄水库防渗方案研究与应用
水力比降值根据各层土颗粒分析，第①- 1、①- 2、①- 3、①- 4、①- 6层土的粘粒含量18.2%～31.0%，塑性指数为12.8～15.0，但由于场区内地下水水位变化频繁，产生淋滤作用，钙离子下移至①- 4层重中粉质壤土内胶结成砂礓，形成结核层，在①- 3层土体内形成竖向渗漏通道。上述土层统称为砂礓粘土，其渗透性为中等，局部为强透水性，厚度3.5～4.0m，其下部①- 5层中轻粉质壤土与粉土或细砂互层、①- 6层重粉质壤土或粉质黏土受到淋滤作用的影
水利规划与设计 2021年3期2021-03-30
- 深基坑桩锚支护设计计算分析
压力分布：第1 层土上部标高0.00m，下部标高-0.20m第2 层土上部标高-0.20m，下部标高-6.00m第3 层土上部标高-6.00m，下部标高-8.60m第4 层土上部标高-8.60m，下部标高-12.60m第5 层土上部标高-12.60m，下部标高-13.70m（2）作用在桩（墙）的被动土压力分布：第5 层土上部标高-12.60m，下部标高-13.70m（3）基坑开挖以上土压力对基坑开挖面处桩的力矩与合力计算：基坑开挖以上土压力对桩（墙）土压力
江西建材 2020年12期2021-01-05
- 南京市江宁区某别墅CFG桩地基处理与优化设计
qsi为桩侧第i层土极限侧阻力特征值（kPa)，按当地经验取值；qp为桩的极限端阻力特征值（kPa)，按地区经验取值；αi为桩端阻力发挥系数，对CFG桩可取1.0；li为第i层土的厚度（m）。按下式计算复合地基承载力特征值：式中：fspk为复合地基承载力特征值（kPa）；λ为单桩承载力发挥系数，宜按当地经验，无经验时，可取0.7～0.9，此处取0.8；β为桩间土承载力发挥系数，宜按当地经验，无经验时可取0.8～1.0，取0.9；AP为桩的截面积（m2）；R
安徽建筑 2020年11期2020-11-23
- 成层地基中考虑桩桩相互作用的双排桩受力变形分析
，开挖面以上n1层土，开挖面以下n2层，以土层分界面对桩身进行分段，共分为N 段，N=n1+n2.每层土中的桩段均有一个独立的“y-z”坐标系与其对应.参考文献[22]，将成层地基中的前、后排桩与桩间土的相互作用以不同刚度的水平弹簧模拟.为便于计算，作如下假定：图1 成层地基中双排桩支护结构计算模型Fig.1 Calculation model of double-row pile in layered foundation1） 前、后排桩均视为竖向放置的
湖南大学学报（自然科学版） 2020年11期2020-11-21
- CFG桩复合地基在泥炭土地基市政工程中的应用
i为桩周第 i 层土的侧阻力特征值，kPa；lpi为桩长范围内第 i层土的厚度，m；αp为桩端端阻力发挥系数；qp为桩端端阻力特征值。根据地勘报告显示，本工程桩端可用持力层较深，桩长较长，为保证 CFG 桩长细比，适当增加桩直径，取 600mm，桩间距 1500mm。CFG 桩面积置换率 m=0.095，桩间土承载力发挥系数取 0.9。由式（3）和式（4）计算可得：Ra=165kN，fspk=114kPa。设计取单桩承载力 150kN，复合地基承载力特征值
工程建设与设计 2020年20期2020-11-08
- 基于ADINA的地下水库抽水效应数值模拟
m。模型总共有8层土，3个抽水井，对其标号分别为1、2、3，井点间距为15 m。8层土接触面之间采用面链接。模型选用的是摩尔-库伦模型。这8层土的单元组类型都选为3D Soilid，将第4、6、8层土的Element Option设置为Porous Media，即：对第4、6、8层土考虑水土耦合时的孔隙压力作用。在多孔介质属性中定义这三层土分别在X、Y、Z方向的渗透系数。本文主要研究不同井数(单井、双井、三井)抽水及不同抽水流量对沉降的影响。抽水流量Q分别
水利科学与寒区工程 2020年4期2020-08-20
- 预应力管桩基础在大雅站工程中的设计应用
pk—桩周第i 层土极限侧阻力、桩端极限端阻力（kPa）；u—桩身周长；li—第i 层土质层厚；Aj—管桩桩端净面积，管桩；Ap1—管桩敞口面积：；λp—桩端土塞效应系数；d、b—管桩外径、边长；d1—管桩内径。单桩竖向极限承载力标准值为338.6kN，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第5.2.2 条，单桩竖向承载力特征值为Ra=338.6/2=169.3kN。建筑物最大基地应力出现在前池翼墙处，Nk=129.5kN＜169.3kN，Nkm
治淮 2020年6期2020-07-07
- 水泥土搅拌桩在池州市天生湖一站地基 处理中的应用
si—桩周第i 层土的侧阻力特征值（kPa）；lpi—桩长范围内第i 层土的厚度（m）；αp—桩端端阻力发挥系数；qp—桩端端阻力特征值（kPa ）；式中：fcu—与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块，边长为70.7mm 的立方体在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值；lpi—桩长范围内第i 层土的厚度（m）；αp—桩端端阻力发挥系数；qp—桩端端阻力特征值（kPa）。式中：fspk—复合地基承载力特征值（kPa）；m—面积置换率；Ra—
四川水泥 2020年3期2020-05-13
- 上海第⑧层黏土沉积环境及超固结特性
济地位，对上海深层土体的研究显得尤为重要.目前，从国内外的工程实践来看，研究的土体深度主要集中于30 m以内的浅层土，有关土体的沉积环境影响的研究却比较少.在已有的关于黏土沉积环境及与物理力学性质相关性的研究中，大部分系针对分布于欧洲西北部以及加拿大东部地区的冰川型海相沉积黏土[2-3]，沉积后经历了一些物理化学作用形成了工程性质极差的超灵敏土.对于在东南亚各国广泛分布的冲积型海相黏土，仅有少量研究.Ohtsubo等[4]先后对日本有明和泰国曼谷黏土的沉积
上海交通大学学报 2020年3期2020-04-08
- 深基坑多重降水方案的施工
：场地内第②-2层土体的孔隙比(e)均值取1.5，饱和度(Sr)均值取103%；场地内第④-2层土体的孔隙比(e)均值取1.3，饱和度均值取100%。现计算基坑内总水量及出水量如下：a.基坑面积：S=120 m×85 m=10 200 m2。b.场地内第②-2层土厚度：h=(0.7+7.6)×(1/3)=2.7 m(根据钻孔柱状图中②-2层土厚度分布情况，选取1/3的系数)。c.场地内第②-2层土体积：V=10 200 m2×2.7 m= 27 540 m
山西建筑 2020年1期2020-01-03
- CFG桩复合地基设计窥探
数；qsi第i 层土的侧阻力，qp桩端阻力特征值（kPa）；li第i 层土的厚度（m）。2.3 CFG 桩复合地基的沉降计算在进行复合地基的沉降计算的时候，我们一般还是采用经验公式进行计算，即沉降总量s 的计算公式为：s1加固范围的压缩变形量；s2是下卧层变形量；n1是加固区分层；n 是总分层；Esi是i层土的压缩模量（MPa）;□P0i是第i层土上荷载P0产生的平均附加应力（KPa）；hi第i 层土的分层厚度；ξ模量提高系数，ξ=a[1+m（n-1）]，
四川水泥 2019年9期2019-11-02
- 基于ADINA桩承台基础数值模拟分析
择承台底进入第②层土0.3m，即承台埋深为2.1m，桩基有效桩长即为23.1-2.1=21 m。桩截面尺寸350 mm ×350 mm，为方形桩。桩基及土层分布如图所示。承台类型为四桩承台，底面尺寸为1900 mm ×1900 mm。桩距为1200 mm，承台边缘至桩中心的距离为 350 mm，承台高度为1 000 mm，柱子尺寸为 500 mm × 500 mm，桩位平面布置如图所示。（3）荷载信息。荷载效应标准组合下，作用于承台顶面的竖向力Fk =21
农家科技中旬版 2019年6期2019-07-25
- 高层建筑CFG桩复合地基变形研究
中：Δpi为第i层土的平均附加应力增量，kPa，桩端持力层顶面处的附加应力宜采用等效实体法，计算见公式(4);li为第i层土的厚度，mm;Esi为基础底面下第i层土的压缩模量，kPa;ψs2复合地基加固区下卧层压缩变形量计算经验系数。式中：pz为荷载效应标准组合时，桩端持力层平面处的附加压力值，kPa;L为矩形基础底边的长度，m;B为矩形基础或条形基础底边的宽度，m;h为复合地基加固区的深度，m;a0为基础长度方向桩的外包尺寸，m;b0为基础宽度方向桩的外
岩土工程技术 2019年2期2019-04-19
- 高压旋喷桩处治高速公路路基沉陷技术及应用
qsi为桩周第i层土的侧阻力特征值，kPa；lpi为桩长范围第i层土的厚度，m；qp为桩端端阻力特征值，kPa；Ap为桩的截面积值，m2。式中：fcu为桩体试块标准养护28 d 的立方体抗压强度平均值，kPa；fspk为复合地基承载力特征值，kPa；β 为桩间土承载力发挥系数；fsk为处理后桩间土承载力特征值，kPa。根据现场试验结果，原地基承载力为80.0 kPa，土层计算参数详见表2。经计算加固后地基承载力为242.8 kPa，较原地基承载力提高了3.
山西交通科技 2019年1期2019-04-10
- 膨胀土表面裂隙对降雨入渗的影响研究
筑入玻璃箱中,每层土用重锤击实,保证厚度相同且均匀.随后抽出插条,用直径6 mm的不锈钢圆筒插入每一层土的两侧面中间,取出10 mm长的圆柱形土心,称重烘干并测其含水率,然后将土心原样放回之前所取土层的位置,装上插条.将4个喷嘴均匀分布在玻璃箱顶部,降雨强度设置为30 mm/h.每隔20 min对每层土体取样测量含水率,测完将所取土样归原位,当玻璃箱底部有径流产生,且底层含水率基本保持不变时,认为土样已经基本饱和,降雨试验结束.降雨试验完成后,将土样转移到
三峡大学学报(自然科学版) 2019年2期2019-03-22
- 软土区桩—土—锚组合深基坑支护数值试验研究
形递减法”)，每层土开挖后，双排桩、加固土墙及锚杆在抵抗基坑变形上所起的作用大小不一，下面就具体分析每层土开挖后三者承担的作用比例。表2 三种模型下各层土开挖后的前排桩的变形量模型变形量(mm)挖土层数第①层土(0 m～3 m)第②层土(3 m～4.9 m)第③层土(4.9 m～7 m)第④层土(7 m～9.5 m)第⑤层土(9.5 m～12.3 m)双排桩15.0728.6844.6064.0190.13双排桩+加固土墙17.1324.0330.3837
山西建筑 2018年31期2018-12-06
- 软土地质深大基坑变形的监测规律研究
挖至基坑底；第1层土方采用大开挖方式，由场地中间向东西2个方向退挖；第2～4层土方采用盆式开挖（图1），即盆中土分2个阶段、3块挖土，盆边土分3个阶段、12块挖土；第5层土按基础底板抗震缝及后浇带分块开挖（图2）。本工程基坑内设置4道钢筋混凝土水平支撑系统，围檩及支撑栈桥混凝土强度等级为C30，第1～4道钢筋混凝土支撑中心标高分别为：－1.70、－7.20、－12.30、－17.20 m。基坑中设有φ700 mm（800 mm）钻孔灌注桩作为立柱桩，用以支
建筑施工 2018年3期2018-09-07
- 建筑物浅基础沉降计算方法对比分析
深度范围内，第i层土的变形计算值.对一般房屋基础，不考虑相邻建筑物荷载影响时，也可以用经验公式：zn=b(2.5-0.4lnb)如果在确定的沉降深度以下尚有压缩性较大的土层时，应计算到该土层底面为止.(5) 计算各层土沉降量Si,可按下式计算,即：式中，a为压缩系数；ES为侧限压缩模量，MPa；p为作用于土层厚度范围内的平均附加应力，kPa；H为土层厚度，m；A为作用于土层厚度范围内的附加应力分布图面积，m·kPa.(6) 计算地基的最终沉降量s=∑Si2
吉林建筑大学学报 2018年4期2018-09-04
- 变荷载下考虑结构性的双层地基一维非线性固结分析
固结问题转化为上层土体厚度逐渐增加、下层土体厚度不断减小的双层地基一维固结问题，得到了变荷载下结构性软土地基一维固结近似解，但该研究并未实际探讨土体成层性对固结性状的影响，也未考虑土体参数的非线性变化。由于求解困难，以上关于结构性软土固结的研究均未综合考虑土体非线性和成层性的影响。为此，本文作者探讨结构性软土双层地基一维非线性固结问题，假定地基土在固结过程中压缩性和渗透性呈非线性变化，利用半解析方法对地基土在时间和空间上进行离散，并结合成层地基一维固结解析
中南大学学报（自然科学版） 2018年7期2018-08-08
- 土体小应变刚度特性的试验研究
州地区3个典型土层土样，土样的基本物理指标见表1.室内三轴试验土样直径为39.1 mm，高度为80.0 mm，标准固结试验土样直径为61.8 mm，高度为20.0 mm，共振柱试验土样直径为50.0 mm，高度为100.0 mm.表1 试验土样的基本物理指标Tab.1 Physical index of the tested soil sample2.2 试验目标HSS模型中静止侧压力系数K0一般可以通过应力路径三轴仪试验测得；不实测时，K0取值根据May
同济大学学报（自然科学版） 2018年3期2018-05-04
- 上海地区既有多层住宅加装电梯若干结构问题探讨
往下依次为：第①层土，杂填土；第②层土，褐黄色黏性土；第③、第④层土，淤泥质黏性土；第⑤层土，灰色黏性土；第⑥层土，暗绿草黄色硬土层；第⑦层土，粉性土或砂土层；第⑧层土，灰色黏性土夹粉砂层；第⑨层土，灰色砂土层。上海地区浅层范围包含较多的填土及淤泥质土，其压缩模量较小，在上部结构作用下会产生较大的沉降，而且沉降要持续很多年才完成。上海既有多层住宅基础一般采用条形基础、筏板基础或采用微型桩筏板基础，基础底面落在第②层土上，虽然整体沉降较大，但经过 20～30
建筑科技 2018年4期2018-04-03
- 采用分层总和法计算汽轮发电机基础的地基沉降
—基础底面下第i层土的压缩模量（MPa）；应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算；zi、zi-1—基础底面至第i层土的、第i-1层土的距离（m）；αi、αi-1—基础底面计算点至第i层土的、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数，可按规范附录K采用；3 计算3.1 荷載统计汽轮发电机基础自重：G运转层自重：14462kN；G中间层自重：3198kN；G柱自重：8036kN；G底板自重：28856kN；G自重共计：28856kN；设备荷载：
科技视界 2017年17期2017-11-07
- 管桩的设计计算
：液化不折减。②层土：775.00-773.40=1.6 m；③层土：773.40-771.60=1.8 m；④层土：771.60-766.80=4.8 m；⑤层土：766.80-764.50=2.3 m；⑥层土：764.50-762.60=1.9 m；⑦层土：762.60-758.90-1.0=2.7 m；⑦1层土：761.80-760.80=1.0 m；⑧层土：758.90-755.70=3.2 m；⑨层土：755.70-753.00=2.7 m。Qu
山西建筑 2017年3期2017-03-15
- 贵州富硫高砷煤矿区苔藓及土壤典型金属的分布特征
通过对苔藓、腐殖层土和底层土中As、Mn、Cu、Zn、Fe、Al等6种典型金属(类金属)元素含量的分析，探讨耐性植物对有害组分的富集特征。结果表明：受污染溪流滨岸苔藓体内明显富集典型金属，对照(清洁区)区域苔藓As、Cu和Fe含量分别为1.89 mg/kg、1.03 mg/kg和1.43 g/kg，污染区苔藓As、Cu、Fe含量分别是对照的178.54～300.89、12.56～17.42和17.83～29.82倍，3者在污染区含量极显著高于对照区；污染区
西南农业学报 2016年9期2016-12-30
- 浅基础条件下建筑荷载对隧道的影响分析
质黏土和⑥1黏土层土的情况浅基础荷载对隧道变形的影响。各土层的力学性能参数如表1 所示。表1 土体基本力学参数2)隧道埋深。根据设计资料，各盾构区间隧道拱顶埋深h 在6 m～18 m 之间，隧道衬砌直径D 为6.2 m，计算中考虑隧道埋深h 为6 m，9 m，12 m，15 m，18 m，即埋深约为1D，1.5D，2D 和3D 的情况(D 为隧道外直径)。3)建筑与隧道水平净距。根据调查，地铁线路周边浅基础建筑物与地铁隧道外边缘水平距离d(后面统称加载距离
山西建筑 2015年20期2015-11-18
- 独立基础下地基非线性沉降的电子表格计算
qk作用下，第j层土产生的附加应力增量和相应应变增量分别为σzjk，σxjk，σyjk和εzjk，εxjk，εyjk（z代表竖向，x代表独立基础宽度方向水平轴向，y代表独立基础长度方向水平轴向）；并设在第k级附加荷载作用时，第j层土体泊松比和变形模量分别为μsj（k-1）和Εsj（k-1），则根据虎克定律可知：式中：Εsj（k-1）为土体的变形模量；μsj（k-1）为土体的泊松比；εzjk，εxjk，εyjk分别为x，y，z方向的第j层土体在k级附加荷载作
河南科技 2015年24期2015-10-19
- 中厚板二期轧机基础深基坑支护
面荷载传递到第n层土底面的垂直荷载。γi:第i层土的重度。hi:第i层土的厚度。Ψn:第n层土内摩擦角。Cn:第n层土内聚力。υ：悬臂桩嵌固末端水平位移图2 土压力分布示意图图3 附加荷载示意图3.1 主动土压力计算1)主动土压力系数Ka1=tan2(45-ψ/2)= tan2(45-18/2)=0.528；Ka2= tan2(45-ψ/2)=0.528；Ka3= tan2(45-ψ/2)= tan2(45-35/2)=0.271；2)土压力、地下水产生的
福建建筑 2015年10期2015-04-21
- 水泥土搅拌桩处理地基的应用及设计关键
壤土，为粉土。该层土的天然含水量为19.40%，孔隙比为0.57，塑性指数为8.20，液性指数为0.60，压缩模量为8.50MPa，承载力特征值为120kPa，侧阻力特征值为25kPa。第③层黄土状中壤土的压缩模量为5.90MPa，第④层中粉质壤土压缩模量为6.90MPa。3 设计计算3.1 设计要点水泥土搅拌法处理地基的设计的关键在于搅拌桩的水泥掺量、无侧限抗压强度fcu的选取和桩长的确定。水泥土的抗压强度决定了水泥土搅拌桩的有效桩长。当实际桩身强度大于
河南水利与南水北调 2015年24期2015-04-05
- 静力触探测试数据案例分析
比，揭露的⑥~⑧层土层顶埋深异常，⑦层土层厚明显增大，锥尖数据明显偏小，该设备在施工过程中自孔深40m左右出现进尺困难，45m左右液压表数值出现增幅较大现象，同时地锚无法满足施工要求，初步判定该设备可能存在问题，但不排除地层异常情况，需进行对比验证。从多数勘探孔揭露的场地地层情况，C203(A)和C214(A)孔揭露的⑦、⑧层土变化最为突出，选为本次对比验证和分析的典型土层。经核实，确定探头和液压设备属于正常。（2）对比验证：选用B设备距离C203（A）孔
地球 2015年11期2015-02-22
- CFG桩复合地基变形计算方法探讨★
内基础底面下第i层土的压缩模量，MPa;zi，zi－1为加固区范围内基础底面至第i层、第i－1层土底面的距离均为平均附加应力系数;ξ为土的压缩模量提高系数。2)下卧层变形量计算:考虑应力随深度扩散的影响，顶面处附加应力按下式计算:其中，p0为基底附加应力，kPa;B，L均为基础底面尺寸，m;l为CFG桩长度，即下卧层到基底的距离，m;θ为压力下卧层扩散角，(°)。当为条形基础时，即长宽比很大时，顶面处附加应力可按下式计算:则下卧层变形量为:其中，n2为根据
山西建筑 2014年23期2014-11-09
- 深基坑土方分块分区踏步式开挖施工技术
整个基坑第2～3层土方拟沿垂直于浦北路方向分4个分区按序进行开挖（图5），随挖土及时进行支撑施工，对于下层土方开挖的调校只要满足该区域及相邻区域支撑强度达到设计强度的80%即可进行下层土方开挖。第4层土方根据地下室后浇带分6 个分区进行开挖（图6），土方开挖与底板分块交替施工，减少坑底隆起，进而减少周边建筑及地面沉降。3.1 基坑土方开挖及支撑施工流程第1层土方开挖→第1道钢筋混凝土支撑及栈桥施工，同时第2层土1区开挖（1区第1道支撑混凝土强度到达设计强度
建筑施工 2014年4期2014-09-20
- 超深覆土盾构穿越硬塑黏性土及砂性土层的施工技术研究
盾构穿越硬塑黏土层土体改良技术[1,2]2.1 盾构穿越⑥层土主要难点⑥层土土体密实、强度高，盾构机在该土层掘进施工时，当刀盘刀具插入土层进行切削时，往往会产生刀盘扭矩过高的情况。对于刀盘扭矩过高的情况，我们通常采用刀盘加水的方式进行土体改良。但在⑥层土内进行常规的刀盘加水方式进行改良时，效果不佳，出现如下状况：（a）⑥层土强度高，不易搅拌均匀，形成块状土体在土仓内转动，引起盾构土压力波动大、螺旋机转速不稳定、不恒速等连锁反应，造成螺旋机出土量不一、不能连
建筑施工 2014年12期2014-09-20
- Laplace变换求解成层土中污染物一维扩散问题
ace变换求解成层土中污染物一维扩散问题余 闯a，b，温灿灿b，陈樟龙a，蔡晓庆a，刘俊峰b（温州大学a.建筑与土木工程学院；b.数学与信息科学学院，浙江 温州 325035）成层土中污染物的迁移规律较为复杂，将其简化为一维扩散模型。运用Laplace变换和Laplace数值逆变换方法进行了求解，编制了计算程序。计算结果可以退化到单层土的情况，结论与经典的理论解完全一致。通过与现有用数值软件计算结果的对比，检验了解答的正确性；采用的计算方法对一室内试验结果
土木与环境工程学报 2014年2期2014-03-06
- 南海迭层土物理力学特性的研究
层饼土，即所谓迭层土。对迭层土的研究，主要在迭层土的成因、结构与构造、分类、动力特性以及抗剪试验等方面。吴秋云等[1]在研究自升式钻井船基础穿刺分析应用于渤海石油开发中发现，渤海石油开发区海底面以下经常会出现迭层土，即土层是由频繁交替出现的砂与黏土层构成，砂土或黏土层的单层厚度为0.2～0.3 cm。存在迭层土时，刺穿分析变得比较复杂，目前对这种类型的土国内外还没有更好的方法进行合理试验和有关参数的选取。陈国兴等[2]对南京粉质黏土与粉砂互层土及粉细砂的抗
岩土力学 2014年1期2014-01-20
- 浅谈桩基负摩阻力的计算方法及中性点位置的选择
:fni为第i 层土桩负摩阻力强度;σvi为第i 层土平均竖向有效覆盖应力;Ki为桩周第i 层土侧压力系数，可近似取静止土压力系数;φi为第i 层土的有效内摩擦角。但是在地下水位降低或者地面荷载增加时，σvi会有所增加，其算法如下:地下水位降低时:σvi=γmzi地面有均布荷载增加时:σvi= p+γmzi式中:γm为第i 层土以上，土桩周的加权平均重度，地下水以下取有效重度;zi为从地面算起的第i 层土中点深度;p为地面均布荷载。(3)对于砂类土，可以按
四川建筑 2013年4期2013-06-29
- 宁波南站上跨深基坑铁路便桥动态监测技术*
1)开挖桥下第1层土。临时铁路桥修筑完毕，且运营一段时间达到稳定的工作状态后，桥下区域土方平衡、对称地开挖至－2．5 m(以桥面板下缘为±0基准线，下同)。其他区域土方分块、限时开挖至－5．1 m，并分段、限时浇筑第1道混凝土圈梁。第一阶段结束。(2)开挖桥下第2层土。其他区域第1道混凝土圈梁达到设计强度后，桥下区域土方平衡、对称地行开挖至－5．1 m，并及时焊接第1层纵向、横向剪刀撑，浇筑桥下第1道混凝土圈梁与其他区域圈梁连接。桥下第2层土开挖完成后，其
铁道科学与工程学报 2013年1期2013-01-04
- 某高层宿舍楼的沉降分析及评价
19.886为①层土的重度，kN/m3;4.7为①层土的层厚，m;19.965 为②层土的重度，kN/m3;0.9 为取基底深5.6 m，故取0.9 m厚的第②层土。1.2.4 计算宿舍楼重心“s”点的沉降量1)计算宿舍的重心。即建筑物在平面上是均匀分布的，所以计算其重心时可利用面积矩方程。计算过程如下:建筑物承台是对称的，且可分为两个矩形，所以其重心在两个矩形的中心的连线上，由方程:sabch×x=sdefg×(16－x);解得:x=3。2)计算宿舍楼重
山西建筑 2012年2期2012-11-05
- 盾构始发与到达端头地层加固方法选择与稳定性评价
.1.1 各类单层土层宏观稳定性判断一般来说，地层稳定性的主要土质特性指标是土体抗剪强度、开挖面土体稳定系数以及开挖面土体自立时间。其中，土体抗剪强度是根本性的因素。各类土体抗剪强度的大小和在各种情况下的变化规律有很大差别。大多数黏性土受扰动后，因重塑作用而失去部分抗剪强度和刚度，而砂性土易在一定动水压力作用下发生液化而完全失去抗剪强度。由于测定抗剪强度及其变化规律的方法至今尚未很好解决，因此按各类土的特性，从宏观上判断各类土抗剪强度的高低及其变化特征以估
隧道建设(中英文) 2012年6期2012-08-28
- 天津市某工程复合地基处理方案优化分析
情况，该场地第①层土为杂填土，土质不均，结构杂乱，工程性质差，不宜作为满堂支架基础持力层．第②层土强度低，压缩性较高，且其下第④层土为大厚度高压缩土层，天然地基也无法满足建筑荷载的要求．同时，根据满堂支架施工工艺要求，在保证满足地基承载力的同时，支架基础的沉降量也要小于5 mm．综合上述因素，需要对天然地基进行处理．表1 荷载情况统计 kN/m23 地基处理方案比较分析根据场地岩土工程情况和建筑物的荷载情况以及当地的工程经验，本工程拟选用水泥土搅拌桩复合地
天津城建大学学报 2011年3期2011-07-30
- 小海子水库坝基接触冲刷破坏研究
结构的地基，当两层土的不均匀系数均等于或小于10，且符合下式规定的条件时，不会发生接触冲刷。D60／d10≤10 （M.0.2－8）上述第②层和第③层土的不均匀系数均小于10，但D60／d10＝0.0781／0.0039＝20＞10，不符合 （M.0.2－8）式，则第②层和第③层土之间将会发生接触冲刷。如果第②层土缺失，第①层土与第③层土直接接触，则不仅不符合两层土的不均匀系数均等于或小于10，且D10／d10＝0.0781／0.002＝39＞10，也不符
水利规划与设计 2011年5期2011-06-12
- 南水北调邳州站工程基坑截渗及降水方案设计
的截渗，本工程⑤层土为承压含水层，承压水水头较高，因此不考虑采用垂直铺塑技术；④层土为含砂姜壤土及其夹层、⑥层土为含砂姜粘土，不适合多头小直径搅拌桩的施工，因此，本工程⑤层围封截渗方案考虑比选地下连续墙围封方案。对⑤层土可采取地下连续墙围封截渗方案或管井降水方案。降水方案可满足降水要求，但日排水量较大，降水时间长，同时考虑施工过程中各种不确定因素，深井降水不易见成效，④层、⑤层易渗透变形管涌土破坏；围封截渗方案将基坑围成一个相对封闭的区域，较彻底解决⑤层土
东北水利水电 2011年8期2011-04-02
- 新型CFG桩板结构复合地基沉降计算
分层数;m—下卧层土分层数;Δσ1i—桩间土应力在加固区第i层土中产生的平均附加应力(kPa);Δσ2j—荷载P在下卧层第j层土中产生的平均附加应力(kPa);Esi—加固区第i层土压缩模量(kPa);Esj—下卧层第j层土压缩模量(kPa);hi—加固区第i层土的分层厚度(m);hj—下卧层第j层土的分层厚度(m);ψ—沉降计算经验系数，参照《铁路路基设计规范TB10001－2005》取值。2.1.2 复合模量法复合模量法的原理是:将复合地基加固区的增强
湖北理工学院学报 2011年1期2011-03-17
- 变电所软土地基不均匀沉降的防治
为基础底面下第i层土的压缩模量；zi、zi-1为基础底面下第i层土、第i-1层土底面的距离；αi、αi-1为基础底面计算点至自第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数。经计算，回填土的重力如按18 kN/m3考虑，1.2 m厚的回填土可使原地基土层的压缩量达200 mm左右。根据规律其沉降变形的形状为“锅底”形，即变电所场地中间区域的沉降量最大，四边区域的沉降量小。如考虑回填土本身的压缩量，地表沉降值将更大。以上计算得到的沉降量为最终沉降值。地基沉
浙江电力 2010年5期2010-11-15
- 苏州地铁超宽超深基坑工程监测与分析
2月8日开挖第1层土，在冠梁底以下1.0 m施作第1道钢筋混凝土支撑;2月13日开挖第2层土，在冠梁底以下6.0 m施作第2道钢支撑;2月23日开挖第3层土，在冠梁底以下10.0 m施作第3道钢筋混凝土支撑;3月16日开挖第4层土，在冠梁底以下14.0 m施作第4道钢支撑;3月27日开挖第5层土，在冠梁底以下17 m施作第5道钢支撑;4月7日开挖第6层土;4月27日开始浇筑垫层;5月7日开始浇筑底板混凝土，拆第5道支撑;5月26日开始浇筑中板拆第2道支撑;
铁道建筑 2010年10期2010-09-04
- 小河口泵站挡土墙地基处理设计
qsi为桩周第i层土的侧阻力特征值（kPa）；li为桩长范围内第i层土的厚度（m）；qp为桩尖地基土未修正的承载力特征值（kPa），取150kPa；α为桩尖天然地基土的承载力折减系数，取0．4；根据以上公式，由式（1）计算单桩竖向承载力特征值为243kN；由式（2）计算单桩竖向承载力特征值为288．7kN；单桩竖向承载力特征值取243kN。为充分发挥桩间土的承载力和复合地基的潜力，应使土对桩的支承力与桩身强度所确定的单桩承载力接近，通常后者略大于前者较为安
水科学与工程技术 2010年5期2010-07-17
- 关于沉降计算深度与勘探孔深度联系的看法
为基础底面下第i层土的压缩模量,MPa,应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段;Zi,Zi-1分别为基础底面至第 i层土、第 i-1层土底面的距离,m;ai,ai-1分别为基础底面计算点至第 i层土、第 i-1层土底面范围内平均附加应力系数。石油大厦长73.5 m,宽 24 m,基础采用筏板基础考虑,便于计算基础长取72m,宽取24 m,本工程建议基坑开挖深度在正负零标高下6.5 m,其下为均匀的粉质黏土层,压缩模量取8.5 MPa,正负零标
山西建筑 2010年24期2010-06-12
- 砂砾层条件下的深浅基础施工
质特征如下:第①层土为素填土,黄褐,以粉土和砂粒为主,松散～稍密,局部中密,稍湿,表层含有植物根系,厚度变化范围1 m～2.5 m;第②层土为粉质粘土,灰褐,软塑～可塑,韧性中等,干强度中等,局部含有有机质,厚度变化范围0.5 m～0.6m;第③层土为细砂,黄褐色～灰白色,松散～稍密,干～稍湿,石英长石质,混粒,偶见石英颗粒,厚度变化范围0.7 m～3.8 m;第④层土为砂砾层,黄褐,混粒,次棱角～亚圆状,稍密～密实,湿～饱和,最大可见粒径在5cm左右的卵
山西建筑 2010年30期2010-04-17
- CFG桩在埋藏古沟槽沉积地层处理中的应用
地基，且③层、⑤层土的承载力特征值均不能满足上部结构的设计要求，需进行地基处理。3 CFG桩复合地基设计方案根据场地工程地质及水文地质条件，以及设计对地基承载力和变形的要求，通过对多种处理方案的分析、比较，决定对该埋藏古沟槽采用CFG桩复合地基进行加固处理。由于本工程整个基础坐落在埋藏古沟槽与正常沉积两种不同的地层上，故以埋藏古沟槽与正常沉积地层的分界线划分出两种不同的地质单元，分别进行设计计算。3.1 单桩竖向承载力Rk和面积置换率m的计算依据JGJ 7
山西建筑 2010年12期2010-04-14
- 某电站淤泥质壤土与含块碎石土振冲施工对比
承载力较高的第⑥层土顶部。由于需要处理的区域大部分在水面以下，在施工过程中，需要回填出施工工作面。在仁宗海区域适合且充足的回填料只有干沟洪积物第⑥层含块碎(卵)石土，因此采用第⑥层含块碎(卵)石土对处于水下的施工区域进行回填。这样就在振冲处理区域形成了自上而下回填层(第⑥层土)—第⑦层—第⑥层的情况。施工中出现填料量比预期情况少的现象，因此施工中组织专题试验对回填区域施工进行研究。试验目的如下:1)分析回填区振冲施工中填料量偏小的原因。2)研究第⑥层、第⑦
山西建筑 2010年13期2010-04-14
- 某工程塔吊固定式承重桩设计
i—桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值（kPa）；λi—桩周第i层土的侧阻力折减系数，砂土0.5～0.7，粘性土粉土0.7～0.8；Li—当第i层土中设置承力盘时,桩穿越第i层土的有效厚度，计算时应减去盘根高度（m），计算方法按表1方法计算。表1 Li的计算方法根据《岩土工程勘察报告》在初步设计阶段，各土层极限侧阻力及各承力盘处持力层极限端阻力标准值及单桩承载力计算见附表2。表2 各土层相关参数考虑到桩抗拔和抗压性能的差别，盘顶和盘底的端阻力不可能取值
河南建材 2010年2期2010-03-05
- 落英缤纷的句子（组诗）
力气正越过四十九层土的最后一层现在你要把眼睛放在枝头看我鼓胀的花苞它要撑破春天的比基尼展开一场史无前例的花事这不是最要紧的要紧的是花事之后的落英缤纷这将是我最美的登场我在深土层下的酝酿历时已久我的花雨是浩大的是不可一世的点缀她们移着步打着拳摇着身子争先恐后扑向大地多么酣畅淋漓多么甜蜜一场在深夜肆意的暴风雨大地一痛树梢就有一滴雨珠沁出雨珠一沁出大地就剧烈地痛它低唤着在夜半肆意奔跑的雷电继续啊别停下下雨了身和心都好舒服一场也在深夜肆意的暴风雨不是谁都遇得见提一
诗潮 2009年9期2009-11-02