柱顶
- 某框架结构中大开洞的抗震分析与设计
轴相交处柱各点柱顶的地震剪力（KN）如下列表格所示：表6 X 向地震工况各柱节点柱顶剪力（KN）表7 Y 向地震工况各柱节点柱顶剪力（KN）表8 X+Y 地震（双向效应）工况各柱节点柱顶剪力（KN）（X 分量）表9 Y+X 地震（双向效应）工况各柱节点柱顶剪力（KN）（Y 分量）计算结果中选取5 轴～6 轴交A 轴～B 轴相交处柱各点柱顶的弯矩（KN.m）如下列表格所示：表10 X 向地震工况柱底弯矩（KN.m）（绕Y 轴弯矩）表11 Y 向地震工况柱底
中国房地产业 2023年28期2023-11-04
- 煤矿中不同陷落柱地震正演研究
，在叠加剖面上，柱顶绕射波出现在0.05 s，陷落柱塌陷点位置出现了突变点绕射波及延迟绕射波。偏移处理后，正常绕射波都很好收敛到突变点，遇到陷落柱时，煤层错断，此时反射波为突变点的延迟绕射波。1.3 内部有块体的陷落柱模型陷落柱柱内物质主要是煤系地层上覆岩层塌落形成的，具有泥砾结构。将柱内充满块体以接近陷落柱的泥砾结构，块体的纵波速度为3 200 m/s、横波速度为1 846 m/s、密度为2.23 g/m3，其他参数与上述模型的参数相同，地质模型如图7
煤炭与化工 2023年5期2023-07-13
- 爆炸荷载作用下混凝土框架结构的倒塌破坏研究
意图2.2 首层柱顶数值分析在整个爆炸模拟过程中，由于柱所受的爆炸载荷总是与其内力的变化相同，因此柱的位移和速度也是同步的。从图中可以看出，结构在80 ms 时间内处于稳定平衡状态，当爆炸当量在150 kg 时，其关键柱Z2的首层柱顶处y 向水平速度以及y 向水平位移在0 附近上下出现微小浮动，因为此时该柱遭受爆炸影响较小。当爆炸当量在200 kg 时，发现关键柱Z2 的首层柱顶处y 向水平速度与位移在700 ms 范围内并没有发生明显变化，在700 ms
科学技术创新 2022年27期2022-10-21
- 双层柱间支撑框架在循环荷载下的破坏机理
和内力，并分析了柱顶荷载、支撑长细比、支撑截面径厚比和层高比等参数对其破坏机理的影响，为门式刚架结构纵向抗震设计提供参考。1 试验概述1.1 试件设计试验设计了1个1/2缩尺STBF试件。原型结构为位于西安的无吊车轻型门式刚架钢结构厂房，厂房跨度18 m，纵向长度42 m，布置了8榀门式刚架，柱距6 m，柱顶高度9 m，刚架斜梁坡度1∶10。每个柱列布置两道柱间支撑，取1道支撑及与支撑相连的柱组成的STBF作为本文研究对象，见图1。考虑到实验室场地和加载设
哈尔滨工业大学学报 2022年10期2022-09-21
- 预制装配式部分钢骨梁柱节点抗火性能分析
、CZ4的梁端及柱顶竖向位移如图7所示．(a) CZ1图7中两条水平点划线分别代表梁端、柱顶达到耐火极限时的位移．由图7可知，当柱荷载比为0.2时，柱顶竖向位移为正值，说明此时高温膨胀引起的柱顶竖向位移大于柱顶荷载引起的柱顶竖向位移；当柱荷载比为0.4时，柱顶的竖向位移为负值，说明此时柱顶荷载引起的柱顶竖向位移大于高温膨胀引起的柱顶竖向位移．柱顶竖向位移随受火时间的增长逐渐增大，且随着柱荷载比的增大，其增幅更加明显．此外，随着柱荷载比的增大，PPSRC梁柱
大连理工大学学报 2022年4期2022-07-26
- 某商场入口排框架雨篷的结构设计
架以提供抗侧力，柱顶、柱底均采用刚接设计，边框梁在柱顶连续。雨篷Y向设计为排架结构，两道排架梁铰接于柱顶，其余次梁铰接于边框梁，柱底仍采用刚接设计。由于排架梁与次梁两端均为铰接，间距基本相同，因此承受的内力相同，从受力角度来看无主次之分，拟采用相同截面。雨篷延X向布置排水沟，排水沟设置在边框梁内侧。为避免排水沟突出边框梁，同时满足屋面排水找坡要求，Y向排架梁采用变截面箱型梁，由跨中梁高450 mm渐变为端部梁高250 mm，梁端预留出200 mm高度以布置
低碳世界 2022年4期2022-06-30
- 地铁车站主体结构地震响应数值模拟分析
较大位置多出现在柱顶。选取关键截面进行相对位移时程分析，定义纵向相对位移为将车站结构各部位与底板的水平纵向位移差值。关键截面有中间柱子柱顶、左边边柱柱顶、中间梁跨中截面、左边边墙顶端。图6～图9为中间柱柱顶、左边边柱柱顶、中间梁跨中截面和左边边墙顶端的纵向相对位移时程曲线。图6 中间柱柱顶纵向位移图7 左边边柱柱顶纵向位移图8 中跨跨中纵向位移图9 左边边墙顶端纵向位移对比各个截面的纵向相对位移时程曲线，在时间为2s左右时，截面的纵向相对位移较大，与地震波
低温建筑技术 2022年4期2022-06-14
- 钢管混凝土梁柱外加强环板节点在装配式住宅中的应用研究
算模型，对节点在柱顶竖向恒载和水平位移共同作用工况下的力学响应进行模拟。图2 新型钢管混凝土梁柱外加强环板节点构造图2 新型装配式钢管混凝土梁柱节点有限元模型与传统的外加强环板节点相比，新型节点装配过程中一个重要的参数就是钢管混凝柱钢梁节点域梁端延伸长度a，如图2（b）中所示。为分析具有不同延伸长度的节点对梁柱力学性能的影响，本文应用ABAQUS有限元软件建立包含不同延伸长度节点的梁柱模型，模拟柱顶恒载和水平位移共同作用工况下梁柱力学响应。本文分别取延伸长
价值工程 2022年19期2022-06-14
- 雪荷载作用下拆装式轻钢活动房屋力学性能研究
无明显变形，中柱柱顶有向两外边倾斜。在30 cm厚积雪荷载下，中柱柱顶向两外边微微倾斜，柱子本身无明显变化，屋面梁有微小弯曲变形。卸载后，结构构件恢复到原来位置，无残余变形和明显破坏点。在集装箱的约束下，房屋骨架刚度较大，活动房整体无明显位移变形，但随着雪荷载的增加，住用模块的跨中钢架各个测点位移呈现出不同的变化趋势，如图7所示。在10 cm～30 cm厚的积雪荷载作用下，钢架柱顶(D1)的水平位移值分别为14.15 mm，27.65 mm，28 mm，立
山西建筑 2022年8期2022-04-13
- 大截面混凝土悬臂柱抗侧性能分析
载方式为在悬臂柱柱顶施加水平集中荷载，钢屋盖在恒荷载+活荷载下的水平推力为130 kN，在地震荷载下水平推力为1 200 kN，在升降温度影响下的水平推力为1 300 kN。分析悬臂柱时，在柱顶施加1 300 kN 水平荷载，悬臂柱柱底完全固接，结构分析计算模型如图2 所示。图2 计算模型在悬臂柱高度不变的情况下，通过截面尺寸的变化和混凝土强度等级的变化考虑其对悬臂柱抗侧性能的影响。在悬臂柱高度、外形尺寸不变的情况下，通过配筋率的变化考虑其对悬臂柱抗侧性能
工程建设与设计 2022年3期2022-04-01
- 中空夹层钢管混凝土组合框架的拟动力试验
性能。本文设计了柱顶空载和柱顶加压700 kN（轴压比0.32）的对比试验，用于分析不同轴压比对装配式框架的抗侧移刚度和抗震性能的影响。柱顶加载方案使用油压千斤顶加压，千斤顶与反力架间增设滑移装置，用于减少摩擦，实现轴力的水平方向随动。2.4.2 地震波通过结构自振周期和加速度反应谱分析，选择美国Northridgedi 地震对应的时长30 s 的Mul009 波（如图7所示）作为水平地震输入，加速度峰值为0.4g，研究全装配式框架在地震作用下的动力响应。
振动工程学报 2022年6期2022-02-15
- 非接触检测技术在土木工程中的应用
3.1 厂房排架柱顶位移振动测量图2 测试原理测试原理如图2所示，由于场地条件的限制无法在垂直排架和平行排架方向布置激光测振仪时，可以在任意的C、B两点同时架设激光测振仪，通过测量排架柱顶A点沿着测量路径AC和AB的振动，根据三角函数关系，计算出排架柱顶垂直轨道方向(X方向)和沿轨道方向(Y方向)的振动速度Vx和Vy。计算过程如下：(2)(3)(4)(5)式中，V1、V2分别为AC和AB光路上的振动速度，x1、x2分别为垂直轨道方向测点C和测点B到排架的距
工程与试验 2022年4期2022-02-05
- 锈蚀钢筋混凝土柱等效塑性铰长度计算方法
塑性铰转动能力和柱顶极限位移，因此，Lp取值合理性直接决定了等效塑性铰模型的准确性。目前，国内外学者大量研究了RC 柱的等效塑性铰长度计算方法。PRIESTLEY 等[3]基于钢筋混凝土桥墩柱的拟静力试验结果和理论分析，建立了包含柱高和纵筋直径等参数的等效塑性铰长度计算公式。PAULAY等[4]研究了纵筋强度等级对等效塑性铰长度的影响，并结合试验结果修正了PRIESTLEY 等[3]建立的等效塑性铰长度计算公式。孙治国等[5]在大量钢筋混凝土墩柱试验基础上
中南大学学报（自然科学版） 2021年12期2022-01-26
- 地铁车站中纵梁不连续对柱的影响分析
表2 Z1，Z6柱顶、柱底强度验算4 梁断3跨与梁断1跨工况柱计算结果对比根据有限元分析结果，分别比较纵梁3次断开方案与1次断开方案中框架柱在基本组合与设防地震组合（梁剪力、柱弯矩及剪力均为抗震措施调整前）下的内力计算结果（见表 3）。表3 柱弯矩对比 kN·m由表3可知，相比于传统断开1跨的车站模型，在地震组合工况下断梁3跨模型中Z1柱顶弯矩增加超100%，Z2柱顶弯矩减小62.7%，Z3柱顶弯矩减小46%，Z4柱顶弯矩减小68%，Z5柱顶弯矩增加58.
城市建筑空间 2021年11期2021-12-23
- 装配式箱形拱桥立柱节点抗震加固技术研究*
柱的纵桥向位移，柱顶为2.3～5.3 mm，柱底为1.2～5.1 mm；横桥向位移，柱顶为12.6～36.0 mm，柱底为3.6～33.4 mm。总体上，横桥向位移为纵向位移的6.4 倍。2)加固后，最不利工况下，各排架立柱的纵桥向位移，柱顶为1.0～7.9 mm，柱底为1.1～9.3 mm；横桥向位移，柱顶为11.8～38.9 mm，柱底为3.7～36.1 mm。总体上，横桥向位移为纵向位移的5.9 倍。3)最不利工况下，排架立柱的横桥向位移从大到小排序
公路与汽运 2021年6期2021-12-06
- 混凝土内支撑结构立柱顶部轴压内力简化计算方法探讨
内支撑体系各层立柱顶部由于重力荷载产生的轴向压力进行分析[1]。1 算例概况基坑支护采用排桩加混凝土内支撑的形式，支撑立柱采用钢管混凝土结构，内支撑的竖向布置详见如下各剖面图。图1 混凝土内支撑结构支护结构剖面示意图一图2 混凝土内支撑结构支护结构剖面示意图二由以上剖面中可见，各剖面首道支撑与支护的连接样式不同，首道支撑与立柱的连接节点与其它支撑立柱处节点也不相同，以前将对各种支撑的竖向计算进行简化计算讨论[2]。2 简化计算探讨2.1 多跨简支梁的立柱柱
四川水泥 2021年9期2021-10-29
- 高烈度区某大型火车站高位隔震方案分析
根柱上，导致该处柱顶需设置2个隔震支座。站房各层布置如图1所示。图1 站房各层示意图Fig.1 Each Floor of the Station1 计算方案概述该火车站房采用Midas/Gen中搭建整体模型，然后通过自主开发的StructInter软件［4］快速导入到SAP2000［5］进行结构分析。梁、柱用梁单元模拟，拉索采用索单元（只受拉单元）模拟，楼板、挡土墙采用壳单元模拟。搭建好的模型很庞大，构件截面类型共153个。全模型共29 153个节点，8
广东土木与建筑 2021年8期2021-08-25
- 门式刚架结构“借刚度”问题分析
析，在抽柱榀刚架柱顶处施加100kN水平力，不再施加其他任何荷载，在该水平力的作用下的抽柱榀刚架柱顶弯矩及柱顶位移如表1所示。表1 三维整体分析抽柱榀刚架柱顶弯矩及位移3 托梁刚度计算托梁作为抽柱刚架的弹性支座，需计算出其竖向刚度，以提供给抽柱榀刚架。托梁为简支梁，简支梁在跨中承受集中力作用下，其跨中竖向挠度为：，将托梁的弹性支座等效成虚拟柱，虚拟柱在轴压力作用下的变形：，将二式联立，可得出：4 屋面支撑刚度计算屋面支撑采用圆钢支撑，仅能承受拉力，受压时退
城市建筑空间 2021年6期2021-07-29
- 新型预制混凝土组合管柱抗震性能试验研究
受力特点，首先在柱顶施加2 000kN的轴压力(轴压比为0.36)并保持不变，然后采用位移控制施加水平往复荷载，试验加载制度如图4所示，加载位移依次为2，4，8，16，30，40，50，60mm，每级荷载循环3次，每加载一级荷载后，静候3～5min，观察混凝土试件的开裂情况，并用油性笔标注出每级水平往复荷载的开展趋势，并观察DHDAS动态信号采集分析系统上的实时荷载-位移曲线情况以及位移计和相应钢筋应变片的读数，实时了解和控制本次试验的进程，直到试件出现破
建筑结构 2021年7期2021-05-13
- 建筑配件“上线”啦
，木柱又是被放在柱顶石（又名柱础）上的。那么木柱是直接“摆放”在柱顶石面上，还是被插进柱顶石里面的呢？你可以试着想想看，木柱根部如果常年被深埋地下，会不会受潮腐烂呢？如果这时候再发生地震，那木柱插在柱顶石里面其实是很容易随着剧烈的晃动而折断的，但是放在平整的柱顶石面上就不会有这个问题了，反而在地震发生时靠着木柱底和石面之间的轻微摩擦力，能够将地震的破坏力大大削弱。因此，木柱是“平摆浮搁”在柱顶石面上的。石别拉那么，这么高、这么粗的木柱平时会不会发生轻微滑动
奇妙博物馆 2021年4期2021-05-04
- 深圳宝安国际机场卫星厅仿清水混凝土异形预应力斜柱施工技术*
变截面异形造型，柱顶和柱底分别为1 000mm×950mm和1 500mm×950mm的异形截面(见图1)。斜柱内纵筋为26φ36+12φ25，缓粘结预应力筋达14束42根，屋盖支座的柱顶埋件高1 250mm，重750kg，柱顶整体安装空间极为受限，施工精度要求严格。图1 异形预应力斜柱剖面斜柱施工直接影响整个工程的钢屋盖吊装和屋面闭水试验，是整个项目的关键线路工作。2 施工重难点1)预应力斜柱筋施工 预应力斜柱作为新型结构构件，在国内类似工程中可供借鉴的
施工技术(中英文) 2021年6期2021-04-30
- 基于柱顶隔震的3 层3 跨地铁地下车站结构抗震性能研究1
QUS，采用中柱柱顶不同位置设置铅芯橡胶隔震支座的方法，建立土-地下连续墙-主体结构非线性静动力耦合相互作用的二维整体时域有限元分析模型，系统研究了不同基岩输入地震动作用下，柱顶隔震支座设置位置对地铁地下车站主体结构的侧向变形、地震损伤和动应力反应等结构地震反应特性的影响，以期为3 层3 跨地铁地下车站结构减隔震工程实践提供参考。1 数值分析模型及方法1.1 地铁地下车站结构概况以3 层3 跨框架式地铁地下车站结构为研究对象，其原型为上海地铁11 号线御桥
震灾防御技术 2021年1期2021-04-09
- 北京大兴国际机场南航基地1号机库大厅弹塑性时程分析
：在小震作用下的柱顶最大位移角不超过1/550，在大震作用下不超过1/50，大门中柱在大震作用下不能出现屈服。采用ABAQUS 6.11[1-3]进行小震作用下结构弹性地震响应的时程分析、大震作用下结构弹塑性地震响应的时程分析。支承柱柱脚刚接，嵌固端取基础顶面；屋盖网架与支承柱的连接为铰接。屋盖网架采用焊接球节点,这种连接节点有一定的抗弯刚度,但由于屋面荷载均通过屋面檩条作用在节点上,通过计算分析发现,屋盖网架节点假定为刚接或铰接,对屋盖网架杆件应力影响不
建筑结构 2021年3期2021-03-01
- 瓦埠湖特大桥0号块施工技术研究
在承台预埋件上，柱顶设置加劲板同横梁连接。 钢管柱间通过连接系连接，连接系采用工20a型钢，间距6m，直接与管桩焊接。悬臂段钢管柱顶设置柱顶分配梁，采用2I40，分配梁另一端深入墩身预留孔，孔深50cm。0#块钢管柱上和悬臂段柱顶分配梁上设置横梁，采用2I40a。纵梁采用工36a型钢，沿纵桥向布置在横梁上，间距为0.6m和1.0m。底模系统采用10cm×10cm方木和12mm覆面竹胶板木模组成，方木横采用桥向间距0.1m布置。侧模系统采用挂篮侧模，支撑系统
建筑与装饰 2021年1期2021-01-25
- 钢柱脚抗剪承载力的有限元分析
关试验，即：约束柱顶对称中线的X/Y向平动自由度及X/Z向转动自由度；约束基础底面的X/Y/Z向平动及转动自由度。考虑工程实际施工过程，计算加载顺序为先施加预紧力，预紧力的值参考相关文献中平均值，再施加竖向及水平荷载。先分别在柱顶施加不同的轴压荷载：N1=0 N，N2=80 kN，N3=120 kN，防止柱顶出现的局部变形过大，在柱顶增加顶板，竖向和水平加载均加于顶板，此后在柱顶水平施加低周反复荷载，然后在按柱顶施加位移荷载。屈服准则采用Von-Mises
机电信息 2020年35期2020-12-29
- 门式钢架结构工业厂房结构设计探讨
了设置刚性系杆在柱顶之外，还要额外设置两道刚性系杆在柱中。同时还要设置通长刚系杆在屋盖的纵向，它们之间的间距一般。2.3 结构设计分析该建筑工程的实际高度为二十米，这个值高于GB51022-2015《门式钢架轻型房屋钢结构技术规范》中十八米的要求，因此在实际的设计过程中不能完全参照《门式钢架轻型房屋钢结构技术规范》，应该对其他结构的设计规范进行参考。1） 载荷：恒载、活载以及风荷载都在载荷需要考虑的范围之内。其中根据《门式钢架轻型房屋钢结构技术规范》和GB
建材发展导向 2020年2期2020-11-25
- 半刚性T型连接节点有限元分析
、梁柱截面尺寸、柱顶轴压比等因素对半刚性T型连接节点承载能力的影响，建立有限元计算模型，采用柱端加载模式，并对半刚性T型连接节点进行全过程受力分析。有限元模型典型算例基本计算条件：钢柱长度lc=3000mm；一侧钢梁长度lb=3000mm；T型钢长度lt与梁截面等宽；T型钢外伸端设置一道采用三角形加劲肋，加劲肋尺寸-120×120mm，厚度tt=8mm。其余计算参数见表1。其中lc为钢柱长度，lb为钢梁长度，h为截面高度，b1为截面宽度，tw为截面腹板厚度
安徽建筑 2020年11期2020-11-23
- 首层薄弱层框架结构的柱顶隔震性能分析
隔震层设置在首层柱顶或多塔楼的大底盘两种形式。首层柱顶隔震结构的工程国内比较少。因此，探讨首层薄弱层框架结构的柱顶隔震性能具备显著实践性价值。1 结构减震方案介绍文章以某5层建筑为例，该建筑的建筑面积为2 600 m2，建筑的首层架空作为隔震检修层。混凝土的强度等级为二层柱及以下结构采用C30，其他采用C25。在结构减震方面，5层传统的抗震框架结构模型应用有限元SATWE进行计算分析，首层柱轴压比控制在0.85，柱截面的边长为500 mm，高度为3 800
河南建材 2020年4期2020-06-15
- 网架支座钢抱箱设计
家不同单位施工，柱顶完成面标高不能满足钢网架安装要求的实例也较多。本项目位于内蒙古自治区西部，历年平均风速为3.0 m/s。在此区域已有露天储煤场采用抑尘网进行围闭，在大风天气煤尘被卷向四处，污染严重，储煤自然损耗很大。为了保护环境，减少储煤自然损耗，业主方投资建设数座封闭储煤棚，单座储煤棚平面尺寸均为105 m×190 m，屋面采用钢网架结构[1]，侧视图见图1。2 支座问题根据设计要求，钢网架支座采用钢筋混凝土柱支承，单列纵向有24个钢筋混凝土柱，顶面
建材世界 2020年1期2020-05-24
- 混凝土柱上轻钢屋盖单层房屋结构设计探讨
。混合门式刚架边柱顶和刚斜梁连接，如图1；混合排架混凝土柱顶与两铰直线拱脚铰接，如图2，主要分为带拱、不带拱拉杆形式。混合式刚架、混合排架只要分为单跨结构、双跨结构或多跨结构。图1 混合门式刚架图2 混合排架式2 设计中常见问题分析2.1 分析运用混合排架、混合钢架时支撑布置为了确保房屋建筑竖向结构的整体刚度，竖向可以选择混凝土架，但是在设计混凝土结构时需要重视结构之间的伸缩缝距离应当小于55米，然而对于轻钢结构的屋盖伸缩缝距离可以达到220米，由此可知这
商品与质量 2020年3期2020-04-15
- 某防风抑尘网结构ɑ夹角优化设计★
角度对杆件应力和柱顶位移的变化。3 计算结果3.1 斜立柱柱用钢量分析斜立柱与水平腹杆之间的夹角ɑ不同，钢支架各杆件的应力会出现变化，控制的原则是杆件的应力不能超出GB 50017—2017钢结构设计规范的应力限值。也就意味着，随着夹角ɑ不同，斜立柱与水平腹杆的截面尺寸可以变化。从斜立柱、水平腹杆用量表(见表1)，钢支架用钢量变化图(见图4)，以及斜立柱、水平腹杆用钢量变化图(见图5)中，我们不难发现，随着ɑ夹角从80°开始减小时，斜立柱的用钢量逐渐减少，
山西建筑 2020年5期2020-03-20
- 减隔震组合技术在钢框架结构抗震中的应用研究
以隔震层设于首层柱顶居多的层间隔震建筑也逐步出现。层间隔震的出现，使隔震支座的布置位置灵活多变，为隔震支座在工程中的使用提供了更多的可能性，但层间隔震却对隔震层以下的加速度无法很好的抑制，因此本文引入了粘滞消能支撑，将隔震和减震两种技术组合在一起[1]，为隔震设计提供新的思路。1 钢框架隔震结构的分析与设计1.1 工程概况本文以某钢框架实验楼为例进行分析，总平面尺寸为24m×15m，本实验楼为地上四层建筑，第一层的高度为3.9m，二～四层的高度为3.6m，
建材与装饰 2020年6期2020-03-18
- 托梁拔柱施工过程模拟和抗连续倒塌能力分析
100 mm)沿柱顶以下100 mm 处进行钻孔作业，柱截面尺寸为700 mm×700 mm，每钻1 个孔，对所有量测仪器进行1 次数据采集；3)柱完全截断后，对所有量测仪器进行一次数据采集，在确认结构安全可靠后，将8 个千斤顶分2 级进行卸载；4)对16×C 柱钻孔截柱时，采取与15×C 柱相同的步骤进行施工。图8 16 轴斜撑应变测点Fig.8 Dial strain measuring points of 16-axis1.5 改造效果评估被拔除的1
铁道科学与工程学报 2019年12期2020-01-18
- 交通荷载作用下古建筑木结构柱顶水平速度计算研究
通过已测得的一层柱顶水平振动速度换算成顶层柱顶水平振动速度，但离规范要求的精度还有差距.对于振动对建筑物的影响，世界各国都制定了相应的规范要求，大都是给出振动速度及频率容许值.我国针对于古建筑保护制定了《古建筑防工业振动技术规范》(GB/T50452-2008)[7].规范中对于古建筑木结构采用顶层柱顶水平振动速度幅值作为容许振动指标，容许振动指标是根据木材的顺纹弹性波速和古建筑的保护级别不同等给出的，一般要求顶层柱顶水平振动速度幅值控制在0.18～0.3
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2019年3期2019-08-13
- 低周反复试验轴力加载装置的系统摩擦力
中，钢铰和滚轴随柱顶位移而滑动或滚动必然会引起相应的摩阻作用，因此，该摩阻力将导致由水平作动器的力传感器测量的水平力较柱承受的真实值偏大。《建筑抗震试验方法规程》[8]并未充分考虑摩擦力影响，仅规定滑动导轨的摩擦系数不应大于0.01。李林安等[9]通过机械试验分析了钢铰、轴承的滑动、滚动摩擦的性能，分别得出了与建筑抗震试验方法规程不同的铰轴滑动摩擦系数解析式；《机械设计手册》[10]的摩擦系数取值也与《建筑抗震试验方法规程》不同；Tanaka 等[11]研
土木与环境工程学报 2019年2期2019-05-09
- 关于结构分割转换工法不同分割方式的探讨
(见图3)，二是柱顶设缝设缝(见图4)。跨中设缝是将结构的梁柱安装在分部顶进的临时管节的跨中，这样将来相邻结构单元连接的节点位于最终结构的跨中，故称跨中设缝。柱顶设缝是指在结构分割转化时，将梁柱设置在临时管节的一侧，最终相邻结构单位的接缝位于梁柱的顶部，故称为柱顶接缝。分割方式不同会直接影响结构整体力学特点和施工组织设计，本文将对CC工法中上述2种重要分割方式的结构受力、施工特点、经济性等主要方面进行比较和讨论。图1地上结构荷载特点 Fig. 1 Char
隧道建设(中英文) 2019年3期2019-04-09
- 基于钢筋混凝土框架结构动力分析研究
较中会给出Y方向柱顶峰值位移数据来与X方向进行比较。计算分析时，本文主要研究X方向上动力响应。3.2 框架应力分析采用ANSYS有限元计算软件，可得出三个钢筋混凝土框架结构应力云图，文中仅给出钢筋混凝土框架X方向应力云图。图4 框架X方向应力云图三个钢筋混凝土框架应力随高度变化情况见图4所示，本文仅选择梁柱节点作为应力变化的讨论对象。图4中结果表明：在地震作用下，不同高度钢筋混凝土框架应力值差异较大，框架1梁柱节点处应力最小，框架3梁柱节点处应力最大。在E
安徽建筑 2019年2期2019-03-23
- 某超高门式刚架轻钢结构设计
向每榀钢架柱间除柱顶设置刚性系杆外，在柱中增设两道刚性系杆。屋盖纵向设置通长刚系杆，间距4.5～5.5 m。3 结构设计分析钢架结构的分析计算程序采用PKPM-STS钢结构软件设计。本工程建筑高度大于GB 51022-2015《门式钢架轻型房屋钢结构技术规范》[2]（简称《门规》）18 m的限值要求，《门规》不能完全适用，因此设计过程中宜参考其他结构设计规范。3.1 荷载荷载包括屋面恒载、活载、风荷载等。风荷载取GB 5009-2012《建筑结构荷载规范》
现代食品 2018年16期2018-11-02
- 外包钢加固RC柱二次受力下的耐火性能有限元分析
不同参数影响下的柱顶轴向位移和耐火极限进行了分析。1 有限元模型介绍1.1 基本假定有限元模型采用以下基本假定：（1）忽略混凝土和钢材之间的接触热阻；（2）忽略应力与温度场的耦合作用；（3）忽略截面变形和环氧树脂结构胶汽化对温度场的影响。热-力耦合计算时采取以下基本假定：（1）焊接处不发生破坏；（2）忽略高温蠕变对钢材和短期高温徐变和瞬态热应变对混凝土的影响；（3）钢筋与混凝土之间不产生滑移；（4）忽略砂浆保护层力学贡献。1.2 高温下材料性能有限元模型相
苏州科技大学学报(工程技术版) 2018年2期2018-07-23
- 跨线桥梁0号块悬臂施工支架体系的受力分析
模架体系的钢管柱柱顶不平，不便设置满堂支架，故不进行0号块翼缘满堂支架的建模，直接将翼缘的荷载加至方木上。还由于墩身两边支架模型相同，且中间无相关联系，而荷载又对称分布，故将一半的支架作为一个整体，进行分析。模型内的单元全部采用梁单元。支模架与墩身、承台接触的支撑部分采用刚结，6个自由度全部限制如图4所示。钢管柱与柱顶承重梁之间、柱顶承重梁与垫块之间、垫块与分配梁之间、分配梁与方木之间均采用弹性连接中的刚性类型。表1 各结构构件的有限元单元类型图4 支模架
四川建筑 2018年3期2018-07-10
- 柱承式筒仓累积损伤及振动台试验研究
0.20g时，在柱顶和环梁连接处以及柱脚出现明显的裂纹。其中柱顶裂纹以横向和斜裂纹为主，柱脚裂纹以横向裂纹为主。减小地震波的峰值加速度为0.10g以模拟余震，结构的裂纹除了在原有的裂纹上有所加大外，还增加了很多新的裂纹，但都集中在柱顶和柱脚，仓壁在整个试验过程中没有产生裂纹。从工况33开始增大地震波的峰值加速度，直到结构完全破坏，当峰值加速度为0.40g时，结构的柱顶和柱脚混凝土已经完全破坏，裂缝已经贯穿，部分柱的柱顶出现混凝土剥落。裂纹和破坏情况见图7，
水利与建筑工程学报 2018年3期2018-07-02
- 部分柱顶滑移钢筋混凝土框剪结构的地震扭转反应分析
了抗落层倒塌部分柱顶滑移钢筋混凝土框架结构的基本思想。文献[8-12]将该思想拓展到超高层建筑的常用结构形式——框剪结构，介绍了部分柱顶滑移钢筋混凝土框剪结构的设想，对比了该新型结构与传统框剪结构的设计过程，比较了二者的经济性及弹塑性地震响应，给出了滑移柱柱顶摩擦因数的估算方法及P-δ效应的计算方法，进行了振动台试验研究，试验结果表明该新型结构具有比传统框剪结构更优的抗震性能。对于部分柱顶滑移钢筋混凝土框剪结构，部分柱顶设置摩擦支座后，小震情况下摩擦支座尚
振动与冲击 2018年8期2018-05-02
- 心灵的独白－物我交融，传神写心
，传神写心王沂东柱顶红布面油画 180cm×150cm 2014一切都是美的，因为艺术家锐利的慧眼，注视到众生万物的核心;透过外形触及内在的“真”。此“真”，即是“美”。这些年来，梁晓宁的系列作品《小雅的世界》、《绿茶》、《金鱼》、《柱顶红》等精品力作，在表现人物内心活动的面部表情的分寸、动作的角度、周围环境与物体各种关系之间的构成关系等方面，都把握得“恰如其分”，能够做到恰到好处，这是个长期积累的过程，需要画家慢慢体会领悟。《绿茶》这幅作品在人物内心情
流行色 2017年9期2017-12-22
- 贺梁
两头唱着歌儿攀上柱顶。两个帮工的小伙把搭着莲花图案的红布和写有“乾坤”二字的画梁从堂屋中央托起，由中柱徐徐升至柱顶搁好。啪啪啪……一阵鞭炮声震耳欲聋。场上的人群黑压压一大片，热闹非凡。一群细伢子望着茶盘中的梁粑粑，嘴巴像岩洞似的张开着，恨不得将梁粑粑快点儿扔进嘴里。舅舅十分高兴。他年近四十，以前和祖辈都居住在用野竹编墙、茅草盖顶的草棚。近些年赶上好年头，他开垦种植了五百多亩高产油茶，又承包了三百多亩百合，建起了这幢壮观的冲天楼。我和妈妈也很开心，连忙送上彩
小学生导刊(中年级) 2017年2期2017-06-09
- 贺梁
两头唱着歌儿攀上柱顶。两个帮工的小伙把搭着莲花图案的红布和写有“乾坤”二字的画梁从堂屋中央托起，由中柱徐徐升至柱顶搁好。啪啪啪……一阵鞭炮声震耳欲聋。场上的人群黑压压一大片，热闹非凡。一群细伢子望着茶盘中的梁粑粑，嘴巴像岩洞似的张开着，恨不得将梁粑粑快点儿扔进嘴里。舅舅十分高兴。他年近四十，以前和祖辈都居住在用野竹编墙、茅草盖顶的草棚。近些年赶上好年头，他开垦种植了五百多亩高产油茶，又承包了三百多亩百合，建起了这幢壮观的冲天楼。我和妈妈也很开心，连忙送上彩
小学生导刊 2017年5期2017-02-25
- 老屋风物
过往和点点滴滴。柱顶石柱顶石实际就是顶柱子的石头，作为一种石制构件，用以支承木柱、房屋、建筑的重量，所以又叫柱础。柱顶石一部分埋入地面以下台基，一部分露出地面，表面做成圆鼓形，称为“鼓镜”。鼓镜柱中心有凹槽，叫“海眼”，与木柱下端的榫相配合，使柱子得到固定。也有的柱顶石顶端上有落窝，柱子可以安放在石窝内，也相当于为柱子安了管脚榫。柱顶石是古代建筑构件的一种，扶风农村从前土木、砖木结构的房屋，基本上都要使用柱顶石。柱顶石垫在房屋木柱下面，是支撑柱子的基石，它
吐鲁番 2016年4期2016-12-06
- 行波效应下对称多跨大跨结构的随机地震响应研究
为研究对象，选取柱顶相对位移作为计算响应量，采用多点虚拟激励法对结构的响应功率谱公式进行推导，求得结构响应极值随行波频率的变化规律，最后将此方法拓展至多跨结构，分析不同跨数以及不同支承形式对于多点激励下结构地震响应的变化规律。计算结果表明：受拟静力响应影响，多跨结构中柱柱顶相对位移受行波效应影响更加显著，在大跨结构抗震设计中应该引起重视；随着跨数增加结构响应极值并没有明显提升，但不同支承形式可能导致结构受多点激励效应影响不同，针对具体的支承形式结构进行具体
振动与冲击 2016年20期2016-11-24
- 某工程底层柱顶隔震结构抗震性能评价
50108)底层柱顶隔震是将隔震层设置在结构底层的柱顶，是层间隔震体系的一种主要应用形式，特别适用于底部柔弱结构[1]。目前，钢筋混凝土底层柱顶隔震技术已在我国的一些中小学教学楼和住宅等底层架空的建筑中应用[2－5]。由于底层柱顶隔震结构较基础隔震存在差异，受力更为复杂。马长飞等[6]进行了考虑P－Δ效应的底层柱顶隔震结构时程分析，结果表明，P－Δ效应显著增大下部结构的响应，工程设计应予重点考虑。杜永峰等[7]基于MSC.MARC的开发程序UACTIVE对
水利与建筑工程学报 2015年5期2015-12-21
- 反复荷载作用下箱形压弯钢柱受力性能
究对象，研究其在柱顶轴力、弯矩、剪力作用下的受力性能，此方面的研究主要涉及反复荷载作用下箱形钢柱局部屈曲与整体失稳的相关作用[11]，国内外对此方面的研究较少。为进一步深入、全面地了解反复荷载作用下箱形钢柱的受力性能，本文作者根据大跨度空间结构中钢柱的受力特点，选取压弯柱为研究对象，对偏心常轴力、反复水平荷载作用下箱形钢柱的受力性能进行研究。通过分析16根箱形钢柱及85个数值计算构件的刚度退化特征、强度退化特征、荷载−位移变化曲线、破坏形态、应力分布规律等
中南大学学报（自然科学版） 2015年2期2015-09-24
- 某高层建筑地下室上浮后受损构件的加固方法简介
发现：（1）个别柱顶（脚）混凝土局部破碎、剥落，柱脚在承台以上一定高度范围内有轻微环向裂缝。（2）部分柱顶（脚）在一定高度范围内有横向或纵向或斜向细微裂缝。（3）少量梁端部混凝土局部开裂、剥落，梁端部一定范围内有横向或纵向或斜向细微裂缝。（4）部分梁端部一定范围内有横向或纵向或斜向细微裂缝。（5）少量带壁柱的混凝土外墙在柱顶一定范围内有混凝土开裂、剥落现象。（6）少量没有壁柱的混凝土外墙在次梁搁置处一定范围内混凝土开裂、剥落。（7）混凝土外墙局部范围内有横
中国新技术新产品 2015年2期2015-07-31
- 钢梁与钢骨柱框架在大跨度屋面结构上的应用
。屋面钢梁与框架柱顶的连接有两种方式：铰接和刚接。常用的方法是铰接，这样做节点做法简单，柱顶预埋一定数量的螺栓和钢板与钢梁连接即可。当柱顶采用铰接方式时，中间横向跨度32 m的四跨类似于排架结构，但就整体来讲，纵横两个方向的框架结构还是完整的，故最大层间位移角还是按照框架结构的1/550控制。计算结果表明，升至屋面的框架柱的截面尺寸需做到1 200×1 200，同时钢梁尺寸也较大，32 m跨的钢梁最大尺寸为H1 500×400×20×30，平面尺寸简图见图
山西建筑 2015年14期2015-06-05
- 大跨度球形网架整体提升控制要点
于网架东侧大门处柱顶标高为 +20.3 m，其余柱顶标高为 +27.3 m，高差达 7.0 m。若采用一次提升，网架部分的拼装胎架高度将超过 7.0 m，这无疑大大增加了拼装难度及拼装的安全风险，所使用的周转材料也将增加不少。经综合分析对比，本工程网架整体提升采用两次累积提升的方法。首先，将网架部分和大门网架的上半部分在地面拼装为整体，利用“超大型构件液压同步提升系统”，将已拼装完成的单元整体提升 8 m 后暂停提升，再安装大门网架下半部结构；待所有结构全
建设监理 2015年11期2015-04-16
- 多跨钢结构房屋拱结构屋架矢跨比优化设计方法
对多跨钢结构房屋柱顶水平位移的影响》中，通过对一个算例的分析，得出了一个结论：采用拱结构屋架的多跨钢结构房屋，拱结构屋架矢跨比λ 对柱顶水平位移确实有显著影响，且较为复杂，不能简单的认为矢跨比λ 越大越好，而是存在一个最优的中间值。关于如何确定矢跨比λ 的最优值这个问题，最直接的方法就是在允许的取值范围内，选取多个λ 值分别建模计算，然后通过对计算结果的比较，找到与最不利柱顶位移绝对值最小值对应的λ 值，此λ 值就是最优矢跨比。这种方法缺点是计算量比较大，
科技传播 2014年12期2014-11-25
- 京沪高速铁路接触网防雷改造方案研究
强线,加强线采用柱顶安装方式，如图1。接触网主要防雷措施为：在供电线上网点、电分相处、隔离开关处设置了氧化锌避雷器。各牵引所、AT所之间的接触网线路，未采取特别的防雷措施。（2）由于京沪高铁线路多为长特大桥，例如，蕴藻浜特大桥，长度达23.3 km。昆山南到安亭北站轨面距地面最高垂直距离约20 m，位于蕴藻浜特大桥第55号墩（K1295+620）处，桥梁地段支柱高度为7.6 m，因此在桥梁地段接触网支柱离地最高处约28 m，高铁线路位置地处市郊与农村，两侧
上海铁道增刊 2014年2期2014-05-04
- 超长斜交梁钢屋盖温度效应控制措施探讨
因此可以通过释放柱顶位移来减小下部结构的水平推力。综上可知，对超长斜交梁钢屋盖结构采取温度控制措施是必要的，关于封头梁已在文献[6]中进行了分析阐述，本文将不再重复，下面将运用通用有限元分析软件ANSYS建立分析模型，分析并探讨下部柱顶释放对斜交梁体系的影响。2 模型分析2.1 温度荷载取值本文考虑年温温度效应，即季节温差的影响，本文温度荷载取升温25℃，在弹性分析中不会影响比较趋势。2.2 建立模型建立超长斜交梁体系屋盖结构模型，在不影响结构特性规律的前
山西建筑 2012年12期2012-11-06
- 加强型和削弱型梁柱节点对钢框架性能的影响*
载，目的是可以在柱顶施加较大的水平荷载;柱顶水平荷载P即是该楼层在地震作用下的楼层剪力;Δ是层间侧移。为对比分析扩大型和削弱型两类节点对框架整体性能的影响，共设计了3个试件，各试件之间的唯一区别是节点构造不同，见表1。所有试件的梁翼缘与柱之间均采用全熔透对接焊缝连接，为等强度连接。表1 有限元试件表图4 试件节点构造有限元分析由ANSYS软件完成，所有板件采用SHELL181单元建模，不考虑焊缝缺陷的影响(假设相邻板件为连续体)。钢材的弹性模量、屈服强度、
山东建筑大学学报 2012年4期2012-08-30
- 反复水平荷载下常偏压箱形钢柱抗震性能试验
柱在偏心常轴力、柱顶反复水平荷载作用下的滞回性能，选择轴压比、腹板宽厚比、柱顶弯矩为主要变量，进行了4组共16根箱形钢柱的拟静力试验.以荷载－位移滞回曲线、骨架曲线、延性系数等指标，综合评价箱形钢柱的抗震性能，为确定大跨度钢结构箱形构件壁板宽厚比限值，提供有价值的实验数据和参考资料.1 试验概况根据一实际大跨度钢结构工程中柱子的受力特点，选取一箱形压弯柱为研究对象.该柱简化模型的上端作用有偏心常轴力和反复水平荷载，如图1所示.图中，N表示轴力，V表示水平荷
同济大学学报（自然科学版） 2012年3期2012-07-30
- 温福铁路接触网特型H型钢柱的选型研究
校验2.3.1 柱顶挠度式中：I为贯心距；q为单位长度负荷（N/mm）；fA为计算挠度（mm）导线荷载产生的柱顶挠度fA= pb2L（3- b），6EI L据此公式计算结果见表2。合计，柱顶挠度fA=18.43+68.01=86.44（mm）最大柱顶挠度[fA]=11 000×1.5%=165 mm>86.44 mm，因此GHT280型钢柱满足柱顶挠度要求。2.3.2 接触线高度处挠度导线荷载产生的接触线高度处挠度据此公式计算结果见表3。表2 柱顶挠度计算
铁路技术创新 2010年1期2010-07-13
- 荆门换流站接地极工程玻璃钢构架真型试验
0%工况下的构架柱顶荷载-位移曲线见图3，构架梁荷载-挠度曲线见图4。（1）正常工况下，即加载到100%设计荷载：构架柱顶位移最大值为30 mm，满足钢结构构架柱顶位移小于75 mm的限值要求；地线柱顶相对于构架柱顶的相对位移为8 mm，满足钢结构地线柱顶位移小于50 mm的限值要求；构架梁挠度为22 mm，满足钢结构构架梁挠度小于50 mm的限值要求；此工况时玻璃钢构架柱、构架梁和地线柱表面均没有纤维断裂现象出现。（2）超载120%工况，即加载到120%
电力建设 2010年12期2010-03-28