不同养护温度下水泥改良风积沙无侧限抗压强度试验研究

严伟，阮波，郑世龙，丁茴，聂如松，阮晨希

不同养护温度下水泥改良风积沙无侧限抗压强度试验研究

严伟1，阮波2，郑世龙2，丁茴2，聂如松2，阮晨希2

(1.湖南中大设计院有限公司，湖南 长沙 410075；2. 中南大学 土木工程学院，湖南 长沙 410075)

为研究不同养护温度对水泥改良风积沙的影响，开展无侧限抗压强度试验。选用的养护温度为30 ℃，40 ℃，50 ℃，60 ℃，70 ℃和80 ℃，水泥掺量为4%和5%，压实系数为0.90和0.95。研究不同养护温度对水泥改良风积沙的应力应变曲线、无侧限抗压强度、峰值应变和刚度的影响。研究结果表明：随着养护温度升高，水泥改良风积沙的应力应变曲线左偏态特征越显著，无侧限抗压强度近似线性降低，峰值应变近似反比例降低，而刚度近似线性增大。与标准养护条件相比，水泥掺量5%，压实系数0.95的水泥改良风积沙在30 ℃，50 ℃和80 ℃养护条件下的无侧限抗压强度分别降低了1.1%，17.4%和40.6%，峰值应变分别降低了19.7%，31.8%和40.2%，刚度分别增大了18.0%，32.6%和77.9%。新疆塔克拉玛干沙漠夏季路基施工时，考虑70 ℃养护条件，掺量5%的水泥改良风积沙能满足铁路路基基床底层填料设计要求。本文研究成果对风积沙铁路路基基床设计和施工有借鉴意义。

水泥改良风积沙；塔克拉玛干沙漠；养护温度；无侧限抗压强度；峰值应变；刚度

水泥的水化动力学与养护温度紧密相关，不同养护温度对水泥基材料力学性能、变形特性以及耐久性能等有显著影响[1−2]。国内外学者研究发现水泥基材料的无侧限抗压强度随着养护温度的升高而升高[3−4]，−10 ℃养护温度下的水泥基材料抗压强度仅是20 ℃养护温度下的65.5%[4]，水泥基材料在40 ℃和50 ℃养护温度下的抗压强度较20 ℃时分别增大了12.1%和13.6%[5]，60 ℃和80 ℃养护温度下的水泥基材料抗压强度是20 ℃养护温度下的1.5倍和1.6倍[6]，抗压强度增长速率也随着养护温度的升高而升高[3]。但有部分学者发现虽然水泥基材料的无侧限抗压强度随着养护温度的升高而升高，但养护温度超过50 ℃后水泥基材料的抗压强度会降低[7]，50 ℃养护温度下水泥基材料抗压强度仅为20 ℃养护温度下抗压强度的一半[8]。水泥掺入量对不同养护温度下的抗压强度也有显著影响。当水灰比为0.6时，水泥基材料在60 ℃养护温度下的抗压强度是20 ℃养护温度下的1.61倍，而水灰比为1.2时，水泥基材料在60 ℃养护温度下的抗压强度是20 ℃养护温度下的2.09倍[9]。贺生云等[10]分别研究了37 ℃和42 ℃ 2种养护温度对水泥基材料变形特性的影响，研究发现水泥基材料在37 ℃环境下的延性优于42 ℃下的延性。此外，水泥基材料的弹性模量对温度敏感性也较强。当养护温度从20°C升高到80 ℃时，水泥基材料的弹性模量呈降低的趋势，80 ℃养护温度下水泥基材料的弹性模量仅为20 ℃养护温度下的82.2%[11]。当水泥掺量为0时，砂土水泥土在−10 ℃养护温度下的弹性模量是20 ℃养护温度下的106倍，而水泥掺量为12%时，砂土水泥土在−10 ℃养护温度下的弹性模量是20 ℃养护温度下的1.7倍[12]。此外，王许诺等[12−13]根据试验结果建立了无侧限抗压强度和弹性模量随养护温度变化的理论公式。以上研究可以看出，与标准养护条件相比，水泥基材料在不同养护温度下的力学性能和变形特性均将产生明显变化。风积沙在新疆塔克拉玛干沙漠广泛分布，由于风积沙存在级配不良、无黏性、水稳定性差等特点[14]，不能直接用于铁路路基基床填料，工程上常采用水泥作为外掺料进行化学改良[15]。根据塔克拉玛干沙漠的气象资料[16−17]，塔克拉玛干沙漠全年干燥少雨，夏季大气温度最高为46 ℃，地表温度最高可以达到70 ℃。夏季施工期间，水泥改良风积沙的养护易受温度影响。因此，本文开展无侧限抗压强度试验，研究不同养护温度对水泥改良风积沙应力应变行为、无侧限抗压强度、峰值应变和刚度的影响。本研究成果对风积沙铁路路基基床的设计和施工提供参考。

1 试验材料

试验所用风积沙来自于中国新疆塔克拉玛干沙漠中的和若铁路施工现场，图1为风积沙照片，表1为其物理力学指标，图2为风积沙颗粒级配曲线，风积沙的主要粒径范围为0.25～0.075 mm，粒径占比为97.2%，颗粒分布均匀，级配不良。试验中所用的水泥为普通硅酸盐P·O 42.5水泥，表2为其物理力学指标。试验用水为长沙市自来水。

图1 塔克拉玛干沙漠风积沙

表1 风积沙的物理力学性质

表2 水泥的物理力学性质

图2 风积沙的颗粒级配曲线

2 试样制备

为研究不同养护温度(30 ℃，40 ℃，50 ℃，60 ℃，70 ℃和80°C)对水泥改良风积沙的影响，采用标准养护(温度(20±2)℃，相对湿度95%，以下简称20 ℃)作为对照组。试验方案采用2种压实系数(风积沙的干密度与最大干密度的比值)和2种常用的水泥掺量c(水泥与干土风积沙的质量百分比)，试验方案见表3。

4%，5%水泥掺量下水泥改良风积沙混合料的最优含水率和最大干密度分别为13.0%，1.72 g·cm−3和13.2%，1.74 g·cm−3[4]。按照试验方案，根据规范[18]将水泥、风积沙和水按一定比例充分搅拌均匀后制成混合料，采用静力压实法制样，制作成直径50 mm、高度为50 mm的试件。脱模后，标准养护采用SHBY-40B型水泥恒温恒湿标准养护箱，其它养护温度采用101型恒温鼓风干燥箱控制，养护6 d，然后将试件放入浸泡24 h，水面高出试件顶面2.5 cm，取出试件用抹布吸去试件表面的水分，进行无侧限抗压强度试验，无侧限抗压强度试验采用ETM504C微机控制电子万能试验机，加载速率控制在1 mm/min。无侧限抗压强度计算公式如下：

式中：u为无侧限抗压强度，MPa；为试件破坏时的最大荷载，N；为试件面积，mm2。

表3 试验方案

为了保证试验数据可靠性，每一组试验测试6个相同状态的试样，对6个试样的试验值取平均值，若无侧限抗压强度相对标准偏差大于容许差值10%，应重新进行试验。

3 试验结果及分析

3.1 不同养护温度对无侧限抗压强度的影响

不同养护温度下水泥改良风积沙的应力应变曲线如图3所示。应力随着应变的增大而增大，达到峰值应力后，应力随着应变的增大而降低。应力应变曲线近似偏态分布，养护温度越高，曲线向左偏移，曲线左偏态的特征越显著。

(a) ac=4%，K=0.90；(b) ac=4%，K=0.95；(c) ac=5%，K=0.90；(d) ac=5%，K=0.95

不同养护温度对水泥改良风积沙无侧限抗压强度的影响如图4所示。水泥改良风积沙的无侧限抗压强度随着水泥掺量和压实系数的增大而增大。不同养护温度下水泥改良风积沙的无侧限抗压强度变化范围为0.2～0.7 MPa。当水泥掺量为5%，压实系数为0.95时，在标准养护条件下，水泥改良风积沙的无侧限抗压强度最大为0.7 MPa；当水泥掺量为4%，压实系数为0.90时，在80 ℃养护温度下，水泥改良风积沙的无侧限抗压强度最小为0.2 MPa。水泥改良风积沙的无侧限抗压强度随着养护温度的升高而降低，近似呈线性关系。无侧限抗压强度随温度变化的拟合结果见表4，2最小值为0.95，拟合效果好。无侧限抗压强度降低速率随着压实系数和的水泥掺量的增大而增大。

根据规范[19]要求，基床底层填料的7 d饱和无侧限抗压强度应不小于0.45 MPa。新疆和田地区夏季施工时，考虑70 ℃高温养护条件，掺量5%的水泥改良风积沙能满足基床底层填料设计要求。避开高温施工环境条件，掺量4%的水泥改良风积沙能满足基床底层填料设计要求。

为了进一步量化不同养护温度对水泥改良风积沙无侧限抗压强度影响程度，定义了无侧限抗压强度损失率u[4]，如式(2)所示。

式中：quS为标准养护条件下的无侧限抗压强度，MPa；quT为不同养护温度下的无侧限抗压强度，MPa。

图5 水泥改良风积沙的无侧限抗压强度损失率随养护温度的变化规律

图5为不同养护温度下水泥改良风积沙的无侧限抗压强度损失率。当水泥掺量为5%，压实系数为0.95时，养护温度为30 ℃和80 ℃对应的无侧限抗压强度损失率分别为1.1%和40.6%。水泥改良风积沙的无侧限抗压强度损失率随着养护温度的升高而升高。当养护温度为70 ℃时，压实系数为0.95时，水泥掺量为4%和5%对应的无侧限抗压强度损失率分别为39.1%和33.9%。水泥改良风积沙的无侧限抗压强度损失率随着水泥掺量的增大而减小。当养护温度为70 ℃时，水泥掺量为5%时，压实系数为0.90和0.95对应的无侧限抗压强度损失率分别为41.6%和33.9%。水泥改良风积沙的无侧限抗压强度损失率随着压实系数的增大而减小。不同养护温度条件下水泥改良风积沙的无侧限抗压强度损失率变化范围为1.1%～44.0%。

高温作用后水泥改良风积沙内部自由水分蒸发逸出，产生毛细裂缝和孔隙，加载后缝隙尖端应力集中，从而促使裂缝进一步开展[20]。此外，高温加快了水泥改良风积沙内部自由水蒸发，使得水泥水化反应所需的自由水大幅度减小，导致水泥水化产物减少。

表4 拟合公式和相关系数

3.2 不同养护温度对峰值应变的影响

脆性是评价材料的变形性能的一个重要指标，常用峰值应变评价材料的脆性[21]。不同养护温度对水泥改良风积沙的峰值应变的影响如图6所示。水泥改良风积沙的峰值应变随着养护温度的升高而降低，高温会增大水泥改良风积沙的脆性，且温度越高，脆性增强效果越显著。峰值应变降低速率随着养护温度的升高而降低，当养护温度从20 ℃升高到30 ℃时，峰值应变降低速率最大。水泥改良风积沙的峰值应变随着水泥掺量和压实系数的增大而增大。不同养护温度下水泥改良风积沙的峰值应变变化范围为1.2%～2.6%。表5为峰值应变随温度变化的拟合结果。峰值应变随温度变化近似呈反比例函数关系，2最小值为0.83，拟合效果较好。为了进一步量化不同养护温度对水泥改良风积沙的峰值应变影响程度，定义了峰值应变损失率L[4]，如式(3)所示。

式中：S为标准养护条件下的峰值应变，%；T为不同养护温度下的峰值应变，%。

水泥改良风积沙的峰值应变损失率随养护温度的变化规律见图7。当水泥掺量为5%，压实系数为0.95时，养护温度为30°C和80°C对应的峰值应变损失率分别为19.7%和40.2%。水泥改良风积沙的峰值应变损失率随着养护温度的升高而升高。不同养护温度下水泥改良风积沙的峰值应变损失率变化范围为19.7%～45.7%。

图6 养护温度对水泥改良风积沙的峰值应变的影响

图7 水泥改良风积沙的峰值应变损失率随养护温度的变化规律

3.3 不同养护温度对刚度的影响

刚度是岩土工程问题中确定变形量的设计参数之一，常用割线模量50来评价岩土材料的刚度，50是指峰值应力一半的应力与相应的应变之比 值[22]。不同养护温度对水泥改良风积沙50的影响如图8所示。不同养护温度下水泥改良风积沙的刚度变化范围为15.2～37.0 MPa。刚度随着水泥掺量和压实系数的增大而增大，随着养护温度的升高而升高，对图中数据点进行拟合，结果见表6，刚度随温度近似线性关系，2大于0.97，拟合效果好。

表5 拟合公式和拟合系数

图8 水泥改良风积沙的刚度随不同养护温度的变化规律

为了进一步量化不同养护温度对水泥改良风积沙的刚度影响程度，定义了刚度增长率E[4]，如式(4)所示。

式中：S为标准养护条件下的刚度，MPa；T为不同养护温度条件下的刚度，MPa。

表6 拟合公式和拟合系数

图9为不同养护温度对水泥改良风积沙刚度增长率的影响。当水泥掺量为5%，压实系数为0.95时，养护温度为30 ℃和80 ℃对应的刚度增长率分别为18.0%和77.9%。水泥改良风积沙的刚度增长率随着养护温度的升高而升高，且增长幅度随着养护温度的升高而升高。当养护温度为70 ℃时，压实系数为0.95时，水泥掺量为4%和5%对应的刚度增长率分别为43.6%和59.4%。水泥改良风积沙的刚度增长率随着水泥掺量的增大而增大。当养护温度为70 ℃时，水泥掺量为5%时，压实系数为0.90和0.95对应的刚度增长率分别为54.3%和59.4%。水泥改良风积沙的刚度增长率随着压实系数的增大而增大。不同养护温度下水泥改良风积沙的刚度增长率变化范围为12.0%～77.9%。

图9 养护温度对水泥改良风积沙的刚度增长率的影响

3.4 破坏模式

图10为破坏后的水泥改良风积沙试样。水泥改良风积沙的破坏模式呈现出典型的脆性破坏，破坏后的试样四周土块均脱落，试样呈现双三角锥形状。

图10 水泥改良风积沙的破坏模式

4 结论

1) 水泥改良风积沙的应力应变曲线近似偏态分布，具有左偏态的特性。养护温度越高，左偏态的特征越显著。

2) 在相同湿度条件下，水泥改良风积沙的无侧限抗压强度随着养护温度的升高近似呈线性降低，强度损失率随着养护温度的升高而升高。当水泥掺量为5%，压实系数为0.95时，养护温度为50 ℃和80 ℃对应的无侧限抗压强度分别为0.6 MPa和0.4 MPa，强度损失率分别为17.4%和40.6%。

3) 新疆和田地区夏季施工时，考虑70 ℃高温养护条件，水泥掺量5%的水泥改良风积沙能满足基床底层填料设计要求。避开高温施工环境条件，水泥掺量4%的水泥改良风积沙能满足基床底层填料设计要求。

4) 在相同湿度条件下，水泥改良风积沙的刚度随着养护温度的升高近似呈线性增大，刚度增长率随着养护温度的升高而升高。不同养护温度下水泥改良风积沙的刚度增长率变化范围为12.0%～ 77.9%。

[1] 党晗菲, 龙广成, 马聪, 等. 温度对掺矿物外加剂水泥体系水化动力学的影响[J]. 铁道科学与工程学报, 2019, 16(4): 907−914. DANG Hanfei, LONG Guangcheng, MA Cong, et al. The influence of temperature on the hydration kinetics of cement systems with mineral admixtures[J]. Journal of Railway Science and Engineering, 2019, 16(4): 907−914.

[2] Mongkhon Narmluk, Toyoharu Nawa. Effect of fly ash on the kinetics of portland cement hydration at different curing temperatures[J]. Cement and Concrete Research, 2011, 41(6): 579−589 .

[3] M A Abd-El Aziz, S Abd El Aleem, Mohamed Heikal. Physico-chemical and mechanical characteristics of pozzolanic cement pastes and mortars hydrated at different curing temperatures[J]. Construction and Building Materials, 2011, 26(1): 310−316 .

[4] 阮波, 郑世龙, 丁茴, 等. 低温养护条件下水泥改良风积沙无侧限抗压强度试验研究[J/OL]. 铁道科学与工程学报: 1−9[2020−09−24]. https://doi.org/10.19713/j. cnki. 43-1423/u.T20200542.RUAN Bo, ZHENG Shilong, DING Hui, et al. Experimental study on unconfined compressive strength of cement-modified aeolian sand under low temperature curing conditions[J/OL]. Journal of Railway Science and Engineering: 1−9[2020−09−24]. https://doi.org/10.19713/ j.cnki.43-1423/u.T20200542.

[5] 廖宜顺, 桂雨, 柯福隆, 等. 温度对硫铝酸盐水泥抗压强度、电阻率与化学收缩的影响[J]. 建筑材料学报, 2018, 21(3): 478−483, 489. LIAO Yishun, GUI Yu, KE Fulong, et al. The influence of temperature on the compressive strength, resistivity and chemical shrinkage of sulfoaluminate cement[J]. Journal of Building Materials, 2018, 21(3): 478−483, 489.

[6] 祝瑜, 杨英姿, 高小建, 等. 养护温度对高延性水泥基材料材料力学性能的影响[J]. 深圳大学学报(理工版), 2011, 28(1): 72−77. ZHU Yu, YANG Yingzi, GAO Xiaojian, et al. The effect of curing temperature on the mechanical properties of high ductility cement-based materials[J]. Journal of Shenzhen University (Science and Technology Edition), 2011, 28(1): 72−77.

[7] 何乐文, 何少云, 蒋林华, 等. 养护温度对氧化镁水泥砂浆抗压强度的影响研究[J]. 东北水利水电, 2018, 36(2): 34−36, 71. HE Lewen, HE Shaoyun, JIANG Linhua, et al. Study on the effect of curing temperature on the compressive strength of magnesia cement mortar[J]. Northeast Water Resources and Hydropower, 2018, 36(2): 34−36, 71.

[8] 高礼雄, 丁汝茜, 姚燕, 等. 养护温度对铝酸盐水泥基材料砂浆性能的影响[J]. 混凝土, 2018(10): 36−39. GAO Lixiong, DING Ruqian, YAO Yan, et al. The effect of curing temperature on the performance of aluminate cement-based mortar[J]. Concrete, 2018(10): 36−39.

[9] 范利丹, 史志杰, 余永强, 等. 温度对水泥基材料注浆体抗压强度影响的试验研究[J]. 新型建筑材料, 2018, 45(5): 67−70. FAN Lidan, SHI Zhijie, YU Yongqiang, et al. Experimental study on the influence of temperature on the compressive strength of cement-based grouting body[J]. New Building Materials, 2018, 45(5): 67−70.

[10] 贺生云, 田军仓, 潘友辰, 等. 温度对发泡水泥抗压能力和延性的影响[J]. 科学技术与工程, 2015, 15(25): 175−177, 182. HE Shengyun, TIAN Juncang, PAN Youchen, et al. The influence of temperature on the compressive capacity and ductility of foamed cement[J]. Science Technology and Engineering, 2015, 15(25): 175−177, 182.

[11] 张志军, 曹露春. 不同温度条件下柔性保温砂浆弹性模量试验研究[J]. 混凝土, 2008(5): 107−108. ZHANG Zhijun, CAO Luchun. Experimental study on elastic modulus of flexible thermal insulation mortar under different temperature conditions[J]. Concrete, 2008(5): 107−108.

[12] 王许诺, 杨平, 鲍俊安, 等. 冻结水泥土无侧限抗压试验研究[J]. 水文地质工程地质, 2013, 40(3): 79−83. WANG Xunuo, YANG Ping, BAO Junan, et al. Experimental study on unconfined compressive strength of frozen cement soil[J]. Hydrogeology and Engineering Geology, 2013, 40(3): 79−83.

[13] 马士宾, 高建强, 魏建慧, 等. 低温早强水泥稳定碎石材料无侧限抗压强度和抗冻性能研究[J]. 硅酸盐通报, 2019, 38(3): 756−761. MA Shibin, GAO Jianqiang, WEI Jianhui, et al. Study on unconfined compressive strength and frost resistance of low temperature early strength cement stabilized crushed stone materials[J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society, 2019, 38(3): 756−761.

[14] 吴正. 风沙地貌与治沙工程学[M]. 北京: 科学出版社, 2003: 2−238.WU Zheng. Aeolian landforms and engineering of sand control [M]. Beijing: Science Press, 2003.

[15] 阮波, 邓林飞, 马超, 等. 纤维水泥土无侧限抗压强度试验研究[J]. 铁道科学与工程学报, 2017, 14(7): 1415− 1419.RUAN Bo, DENG Linfei, MA Chao, et al. Experimental study on unconfined compressive strength of fiber cement soil[J]. Journal of Railway Science and Engineering, 2017, 14(7): 1415−1419.

[16] 张志高, 苗运玲, 邱双娟, 等. 1951～2016年新疆哈密极端气温变化研究[J]. 新疆大学学报(自然科学版), 2019, 36(1): 89−97. ZHANG Zhigao, MIAO Yunling, QIU Shuangjuan, et al. Study on the extreme temperature change of Hami in Xinjiang from 1951 to 2016[J]. Journal of Xinjiang University (Natural Science Edition), 2019, 36(1): 89−97.

[17] 丁之勇, 葛拥晓, 吉力力•阿不都外力. 北疆地区近53年极端气温事件及其影响因素分析[J]. 地球环境学报, 2018, 9(2): 159−171. DING Zhiyong, GE Yongxiao, JILILI Abdulduwaili. Analysis of extreme temperature events in northern Xinjiang in recent 53 years and their influencing factors[J]. Journal of Earth Environment, 2018, 9(2): 159−171.

[18] TB10102—2010, 铁路工程土工试验规程[S]. TB10102—2010, Code for soil test of railway engineering [S].

[19] TB10001—2016, 铁路路基设计规范[S]. TB10001—2016, Code for design of railway subgrade [S].

[20] 梁爱莉, 张倩茜, 袁广林, 等. 混凝土高温后抗压强度的影响因素研究[J]. 煤炭学报, 2010, 35(12): 2049− 2052.

[21] LIANG Aili, ZHANG Qianqian, YUAN Guanglin, et al. Study on the influence factors of concrete compressive strength after high temperature[J]. Journal of China Coal Society, 2010, 35(12): 2049−2052.

[22] 范晓秋, 洪宝宁, 胡昕, 等. 水泥砂浆固化土物理力学特性试验研究[J]. 岩土工程学报, 2008, 30(4): 605− 610. FAN Xiaoqiu, HONG Baoning, HU Xin, et al. Physico- mechanical properties of soils stabilized by cement mortar[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2008, 30(4): 605−610.

[23] Moein Ghadakpour, Asskar Janalizadeh Choobbasti, Saman Soleimani Kutanaei. Investigation of the kenaf fiber hybrid length on the properties of the cement-treated sandy soil[J]. Transportation Geotechnics, 2020(22): 100301.

Experimental study on unconfined compressive strength of cement-improved aeolian sand under different curing temperature

YAN Wei1, RUAN Bo2, ZHENG Shilong2, DING Hui2, NIE Rusong2, RUAN Chenxi2

(1. Hunan Zhongda Design Institute Co., Ltd., Changsha 410075, China;2. School of Civil Engineering, Central South University, Changsha 410075, China)

In order to study the effect of different curing temperature on cement-stabilized aeolian sand, a series of unconfined compressive strength tests were carried out. The curing temperatures for the specimens were 30 ℃, 40 ℃, 50 ℃, 60 ℃, 70 ℃ and 80 ℃, respectively. The cement content was 4% and 5% and the degree of compaction was 0.90 and 0.95, respectively. The effects of different curing temperatures on the stress-strain curve, unconfined compressive strength, peak strain and stiffness of cement-stabilized aeolian sand were studied. The results show that, with the increase of curing temperature, the left skewness of the stress-strain curve of cement-stabilized aeolian sand becomes more obvious, the unconfined compressive strength decreases approximately linearly, the peak strain decreases approximately inversely, and the stiffness increases approximately linearly. Compared with standard curing condition, when the cement content is 5% and the degree of compaction is 0.95, the unconfined compressive strength of the cement-stabilized aeolian sand cured at 30 ℃, 50 ℃ and 80 ℃ is reduced by 1.1%, 17.4% and 40.6%, respectively. The peak strain is reduced by 19.7%, 31.8% and 40.2%, respectively, and the stiffness is increased by 18.0%, 32.6% and 77.9%, respectively. During summer construction in the Taklimakan Desert, considering the high temperature of 70 ℃, the cement-stabilized aeolian sand with 5% cement content can meet the design requirements of surface layer of the railway subgrade bed. The research results provide reference for the design and construction of railway subgrade filling using aeolian sand.

cement-stabilized aeolian sand; Taklimakan desert; curing temperature; unconfined compressive strength; peak strain; stiffness

TU447

A

1672 − 7029(2021)03 − 0678 − 09

10.19713/j.cnki.43−1423/u.T20200919

2020−10−05

国家自然科学基金资助项目(51878666)

聂如松(1980−)，男，湖南衡阳人，副教授，博士，从事铁路路基及桥梁桩基础工程方面的教学、科研工作；E−mail：nierusong97@csu. edu.cn

(编辑 蒋学东)