洪水位
- 库水位波动对土石坝稳定性影响研究
31 m，设计洪水位38.9 m，校核洪水位40.1 m。坝体采用的材料总共分为4种，分别为(1)素填土。(2)4.2 m厚砾石层。(3)8 m厚沙砾质黏土层。(4)2 m厚砂石混合物层。本文研究的典型剖面图见图1所示。图1 典型剖面图(单位：m)2.2 数值模型建立的典型数值模拟计算模型见图2。其中边界情况为：GH为库水位变动边界，变化范围为30～40 m之间；下游水位边界为CDE；HABC、DEFG假定为不透水边界。为有效提高计算效率，坝体材料本构模型
水利科学与寒区工程 2023年7期2023-08-15
- 基于RNG k-ε紊流模型的溢洪道水力特性数值模拟
00 m，设计洪水位791.87 m(P=2%)，校核洪水位795.85 m(P=0.05%)，防洪限制水位780.00 m，死水位759.00 m。水库总库容1034万m3，防洪库容321万m3，死库容140万m3，兴利库容684万m3。正常运用洪水标准为50年一遇，非常运用洪水标准为2000年一遇，相应最大下泄流量分别为187 m3/s和456 m3/s。工程由混凝土面板堆石坝、岸边式溢洪道等组成。溢洪道布置在左岸，为正槽溢洪道，堰顶设工作闸门。整个溢
水利科学与寒区工程 2023年1期2023-03-08
- 物理隔离工程对五点梅水库群运行影响研究
兴利库容、设计洪水位和校核洪水位等水库特征参数，基于清淤扩容工程后各水库的水位～库容曲线计算得到。2.2 结果与分析2.2.1对水资源及供水保障的影响径流采用《松木山水库功能定位调整对两大供水水源工程影响论证》成果，五点梅水库群1956—2016年多年平均天然径流量为1 332.0万m3[10]。工程实施前后年径流量计算结果见表1。可以发现，工程实施后，五点梅水库群流域面积由14.90 km2减小至7.68 km2，多年平均天然径流量由1 332.0万m3
广东水利水电 2022年10期2022-11-08
- 基于GeoStudio软件的土石坝稳定设计
(2)上游设计洪水位27.95m，相应下游水位10.0m(3)上游校核洪水位28.84m，相应下游水位平地面11.0m(4)库水位自设计洪水位(27.95m)降落至死水位(15.03m)。上述工况计算结果见表1，0+200不同水位下渗流等势线及浸润线如图2—3。表1 土石坝渗流计算成果表图2 0+200断面正常蓄水位及设计洪水位渗流等势线及浸润线图图3 0+200断面校核洪水位及水位降落期渗流等势线及浸润线图根据地质结论，坝基砂允许水力比降建议值0.15。
水利技术监督 2022年10期2022-10-25
- 息县城区防洪形势分析及工程措施建议
不同频率的设计洪水位目前淮河上游的出山店水库已建成运行，并于2021年12月30日通过了竣工验收。本次根据出山店水库调度运用方案，通过调洪演算，分析淮河息县（水文站处，下同）不同频率的设计流量，再结合淮河息县水文站水位—流量关系（图1 所示），分析确定淮河息县不同频率的设计洪水位。图1 息县水文站水位—流量关系图1.调洪演算出山店水库调度运用方案采用该水库初步设计阶段拟定的调度运用方式。选择1968年和2002年典型洪水，按照出山店与息县同频率、区间相应和
治淮 2022年7期2022-08-16
- 太湖流域设计暴雨时空分布对太湖洪水位影响分析*
理确定太湖设计洪水位对于太湖大堤安全及太湖流域防洪十分关键.由于太湖流域人类活动影响显著[4-5]，太湖水位资料不能满足一致性，无法采用水位频率计算方法推求太湖设计洪水位，只能采用由流域设计暴雨推求太湖洪水位的间接途径.因此，科学合理地推求太湖流域设计暴雨，对于太湖设计洪水位确定非常重要.太湖流域设计暴雨是否等价于太湖设计暴雨是一个值得讨论的议题.在《太湖流域防洪规划》中，100年一遇设计暴雨是针对整个太湖流域，考虑到包括太湖在内的七大水利分区的流域整体洪
湖泊科学 2022年4期2022-06-30
- 以降低洪水位为目标的河道疏浚规模与效果研究
河流进行以降低洪水位为目标的河道疏浚的案例很少，对于冲积性河流疏浚规模和效果论证的研究更少。事实上，对于某些河道，采用疏浚来降低洪水位，提高防洪能力是完全可能的。比如，对于冲刷型河道，由于其水流输沙能力大于含沙量，虽然疏浚后水流输沙能力有所降低，但只要保持疏浚后输沙能力不小于含沙量，疏浚后是不会发生回淤的，疏浚效果是可以长期保留的。对于微冲微淤型河道或者输沙总量较小或者低含沙量河流，只要疏浚以后水流输沙能力不明显小于含沙量，河道疏浚后即使有回淤，但是回淤总
水利学报 2022年4期2022-05-19
- 驼儿潭水库除险加固工程大坝渗流稳定计算
30年一遇设计洪水位173.72 m，300年一遇校核洪水位174.28 m。水库由大坝、溢洪道、输水管3部分组成，是一座以灌溉为主，兼有防洪、供水等综合效益的小(Ⅰ)型水库[1]。2 工程地质驼儿潭水库坝址区出露地层主要为第四系覆盖层、志留系地层及二叠系地层，基岩岩性为二叠系下统灰岩，第四系地层分布广泛，成因类型以残坡积、冲洪积及坡积物为主。坝体心墙填筑料为黏土，棕色、棕红色，主要为残积黏土、少量碎石、块石混杂而成，局部夹有少量腐殖质，夹有多层松散层、碎
水利科技与经济 2022年5期2022-05-19
- 土石坝加高培厚工程稳定非稳定渗流安全分析研究
m；2）设计洪水位工况：上游设计洪水位49.700 m,下游对应水位取47.153 m；3）校核洪水位工况：上游校核洪水位50.400 m,下游对应水位取47.153 m；4）水位骤降工况I：上游水位按水位降落速度0.1 m/d由正常蓄水位49.500 m骤降至死水位46.000 m,下游对应水位取47.153 m。5）水位骤降工况II：上游水位按水位降落速度0.5 m/d由正常蓄水位49.500 m骤降至死水位46.000 m,下游对应水位取47.15
陕西水利 2022年2期2022-04-20
- 鄱阳湖圩堤漫顶可靠度分析
——以沿河圩为例
失事模式，通过洪水位的皮尔逊Ⅲ型分布，建立堤防的漫顶可靠度计算模型。陈东初等[7]基于JC法建立堤防漫顶风险模型，并研究三峡水库运行对其漫顶可靠度的影响。相关模型和数学方法在堤防漫顶可靠度研究方面取得了不错的成效。本文以鄱阳湖区沿河圩为例，总结堤防漫顶风险内涵，在可靠度理论的基础上，建立沿河圩圩堤漫顶可靠度计算模型，分析圩堤漫顶可靠度与设计洪水位、服务年限和风险损失系数的关系，从而得出沿河圩漫顶可靠度整体情况。1 工程概况沿河圩属江西省上饶市鄱阳县管辖，位
江西水利科技 2022年2期2022-04-06
- 基于水库调洪误差分析的小型水库遭遇大洪水的估算方法研究
大洪水时的水库洪水位的记录。基于我国各个历史时期小型水库运行管理的实际情况，小型水库曾遭遇的大洪水往往限于资料不足无法分析评价。根据水库调洪的原则，利用现有的设计、校核洪水及其调洪过程来估算这些被记录洪水位的入库洪峰流量及其频率，进而分析水库防洪安全，对指导水库安全运行调度有着极其重要的意义。1 水库调洪及误差分析原理2 切线法估算洪峰流量当被记录的水库洪水位距计算的某频率调洪的最高库水位成果（记 Q（t）、q（t）、V（t）、z（t）为该频率洪水的调洪过
江西水利科技 2022年1期2022-02-14
- 温州卧旗排涝泵站规模拟定分析
间减少值及降低洪水位等差值统计见表2。表2 不同规模卧旗泵站方案间差值统计表（198709雨型）由表2 可以看出：在50 年一遇洪水遭遇外江平均偏不利潮型工况下,新增120 m3/s卧旗泵站,卧旗大闸三天外排水量增加295 万m3,滨江西洪水位下降0.02 m~0.06 m,三溪片洪水位下降0.03 m~0.05 m,三溪片高水位持续时间减少1 h~2 h；当卧旗泵站流量由120 m3/s增加至160 m3/s,卧旗大闸三天总外排水量增加92 万m3,滨江
陕西水利 2021年9期2021-10-09
- 百色市那坡水库溢洪道设计及其三维流场数值模拟研究
zmax=校核洪水位-堰顶高程=1362.93-1360.02=12.91m不同设计水头堰顶最大负压见表1。表1 不同设计水头堰顶出现的最大负压本设计设计洪水位为50年一遇，取HS=Hzmax,即最大负压值为零，Hs=Hzmax=12.91m。1.2 消能防冲计算根据《混凝土重力坝设计规范》(DL 5108—1999)，反弧半径为R=(4～10)hc，其中hc为闸门全开时，反弧段校核洪水最低点的水深，R介于24.88～62.2m之间，迭代法算出h1=hc=
中国水能及电气化 2021年7期2021-08-18
- 基于饱和—非饱和土理论的加固土石坝稳定性对比分析
常蓄水位、设计洪水位和校核洪水位)，现将仅考虑饱和渗流和考虑饱和-非饱和渗流这两种不同理论下，传统方法与有限元法计算的安全系数结果进行对比分析，如图2所示。由图2(a)、图2(b)可知方法差异对安全系数的影响较小。现状大坝稳定安全系数，在设计洪水位工况下三款软件计算的差别最大，最大值与最小值的差值为0.0151，占该工况所得平均安全系数(0.798)的1.89%；在校核洪水位工况下差别最小，为0.0075，占该工况所得平均安全系数(0.780)的0.96%
水利科学与寒区工程 2021年3期2021-07-03
- 基于UG-FLUENT计算的淮河入海水道二河新泄洪闸泄流数值试验分析研究
分布区域，校核洪水位下流场分布域与边界条件见图2。二河新泄洪闸闸门为弧形闸门，而针对平面式闸门及其他类型闸门设计结构，其流场特性受到上、下游同一底缘高度、倾角、门槽等参数影响，而对比平面或弧形闸门，其相关参数限于不在同一水平，无法比较，因而本文仅对弧形闸门这类泄流水力特性开展分析研究。图1 泄洪闸几何模型图2 流场分布域及施加边界条件后模型利用Workbench工作平台划分几何模型单元网格，以SOLID65作为基本单元体，共获得单元网格数4688642个，
水利建设与管理 2021年4期2021-05-06
- 斜心墙土石坝稳定—非稳定渗流分析与评价
m；（2）设计洪水位工况：上游设计洪水位290.30 m,下游对应水位取248.00 m；（3）校核洪水位工况：上游校核洪水位291.60 m,下游对应水位取248.00 m；（4）水位骤降工况Ⅰ：上游水位按水位降落速度0.5 m/d由正常蓄水位288.80 m骤降至死水位265.00 m,下游对应水位取248.00 m；（5）水位骤降工况Ⅱ：上游水位按水位降落速度1.0 m/d由正常蓄水位288.80 m骤降至死水位265.00 m,下游对应水位取248
陕西水利 2021年12期2021-02-22
- 基于AutoBank的土石坝渗流安全分析研究
2) 上游设计洪水位72.87 m，下游无水。3) 上游水位59.50 m(坝高1/3处)，下游水位无水。3.1.2 非稳定渗流期1) 上游水位由正常蓄水72.90 m降至死水位66.00 m以上的任意水位。2) 上游水位由校核洪水位75.10 m降至正常蓄水位72.90 m。3.2 计算方法大坝渗流计算采用河海大学水工结构有限元分析系统(AutoBankv7.0)[1]进行计算。3.3 稳定渗流计算结果稳定渗流期各种工况坝体浸润线计算成果见图3-图5。3
水利科技与经济 2021年1期2021-02-01
- 巴木墩水库溢洪道的水工模型试验分析
模型实测的校核洪水位流量系数为0.466，设计洪水位的流量系数为0.434，与类似工程对比，该系数在合理范围内。从模型实测的校核洪水位工况看，其实测最大泄洪流量535.74 m3/s，满足设计要求的484.00 m3/s，并且超过设计要求流量的10.69%；设计洪水位工况的实测流量为230.61 m3/s，大于设计流量222.60 m3/s，超出3.60%。因此，设计侧槽溢洪道的泄流能力满足要求，并且有足够的超泄余量。3.2 校核洪水位流态试验对库水位为校
陕西水利 2020年3期2020-06-04
- 淮河与洪泽湖河湖分离降低洪泽湖水位效果分析
展对降低洪泽湖洪水位的效果分析。图1 盱眙新河方案和入江入海方案布置示意1 两个河湖分离方案1.1 盱眙新河方案盱眙新河是指在淮河干流盱眙县城下游四山湖入口处开一条人工新河，该河在三河闸下1 km处与原入江水道联通(见图1)。在新河入口处和淮河干流入湖口处各建一处节制枢纽，控制、调节洪水和径流，实现河湖分离。盱眙新河设计流量为10 400 m3/s，相当于采用淮河干流盱眙断面20年一遇的洪水流量；相应水位为15.34 m；分洪目标为降低淮河干流盱眙断面20
水力发电 2019年8期2019-11-22
- 基于水库泄导洞优化设计方案的分析
陡。图7 设计洪水位结构退水渠段沿程流态2.2.2 主要参数分析1) 出口段沿程水线。3个工况条件：基于全开闸门的设计洪水位；基于全开闸门的校核洪水位；基于局开闸门的148.6 m3/s泄流量和洪水20年一遇的1 474.96 m库水位。泄导洞出口后各处沿程水线的测量数据见表2。表2 蓄水期方案一沿程最大水面线统计解析表3个工况条件铰座截面测得水深最大值为4.29 m，水面高度是1 424.768 m，而铰座轴心的高度为1 426.478 m，实验观察到铰
水利科技与经济 2019年8期2019-09-05
- 鳌江干流水头段防洪治理工程效益初步分析
证，各测站最高洪水位及洪水位过程线均与实测资料吻合较好，最高洪水位误差在0.20 m以内的验证点占80%以上，误差在0.10 m以内的占50%以上，验证见图3。图2 物理模型及数学模型图3.2 洪潮组合鳌江为独流入海河道，受洪潮共同控制，通过对鳌江干流埭头站洪水及下游高潮位的相关性统计分析，认为埭头站2 a一遇以上暴雨雨峰与鳌江站高潮位碰头的概率较大。结合工程河段现状及流域整体防洪规划，上游洪水考虑埭头10 a一遇洪水洪峰流量，下边界潮位则采用鳌江站多年平
浙江水利科技 2019年3期2019-06-18
- 清原抽水蓄能电站防渗帷幕深度优化设计研究
位、20年一遇洪水位、50年一遇洪水位、设计洪水位和校核洪水位五个特征水位，在下游水位为266.00m条件下，设计出计算工况[8](见表2)。表2 计算工况设计3 计算结果分析3.1 帷幕底部高程170.00m在正常蓄水位条件下计算清原抽水蓄能电站下水库坝址区三维渗流场，得到总水头云图(见图1)和压力水头云图(见图2)。由计算结果可知，自由面在大坝的坝体以及左右坝肩部位均匀降低，坝体、防渗墙以及帷幕构成的大坝防渗系统中，水位降低十分明显，而防渗体系之外的山
中国水能及电气化 2019年5期2019-05-25
- 卓家庄沟倒虹吸进出口防洪安全设计
案1。3 设计洪水位确定本工程采用河槽调蓄法计算控制断面设计洪水位； 根据控制断面设计洪水位采用非均匀流公式推算倒虹吸出口水位；按照倒虹吸尺寸及出口水位～泄量关系推算进口设计洪水位。3.1 倒虹吸出口洪水位来水过程采用天然洪水过程。当洪水较小时，洪水主要沿现状沟道及下游2根排水管下泄；当水位出槽后，有明显的2处泄流通道：①水位高出64.5m时，漫流洪水经百创集团南侧的交通路下泄，路面宽7m，路面泄流能力按照均匀流确定水位～泄量关系；②当水位超过65.5m时
水科学与工程技术 2019年2期2019-05-10
- 渭河下游河道冲淤变化对洪水演进特性的影响
行洪能力下降、洪水位大幅度抬升以及泥沙淤积严重的主要原因[4-9]。 王西超等[10]从洪水位、消峰率和洪峰传播时间等方面对渭河“05.10”和“03.08”洪水进行了对比分析；石长伟等[11]和宁爱琴等[12]均分析了渭河“11.09”洪水过程，研究表明该洪水具有洪水位高、持续时间长、削峰率小及临潼—华县河段洪水演进速度较慢等特性。张广林等[13]对渭河“17.10”洪水特性进行了分析，指出该场洪水具有水位较高、洪峰流量沿程增加、传播时间较长的特性。这些
水资源与水工程学报 2019年1期2019-03-26
- 湖南陵水某堤防工程风险分析方法研究
日后，由于内河洪水位上涨，造成堤防溃决，最终对该区域造成严重的经济损失。而该事件发生的主要原因就是堤身和堤基中存在有较厚的透水层，即上文提到的砂质土，后期为了消除隐患，衡阳县水利局对该区域堤防进行了加固处理，并需要重新对该工程进行风险评估。衡阳县陵水堤防断面图如图1所示。风险是一种用来评价工程中不确定因素造成工程失稳的方法和手段，它依托于岩土工程和结构工程，是这些工程的一种先天特性[4- 5]。一些传统的安全评价方法常常无法考虑到堤防工程在运营过程中的不确
水利规划与设计 2018年10期2018-11-14
- 火电厂竖向优化设计探讨
，厂址百年一遇洪水位数据如表1所示。表1 厂址百年一遇洪水位数据2 厂区总平面推荐方案简述综合考虑地形、用地范围线、铁路专用线引接、出线、进厂道路引接及供热规划等条件，确定厂区总体布置格局为：主厂房A排向东，固定端朝南、扩建端向北，厂区长轴平行于平东公路，电厂铁路专用线布置在张唐铁路与承唐高速之间，采用管带机输送进厂，出线向东再折向北。3 厂区竖向影响因素分析3.1 影响厂区标高的主要因素厂址东侧为东南—西北流向的黎河二级支流，在厂址西北侧约1 km处汇入
机电信息 2018年27期2018-09-21
- 特大暴雨情况下石垭子电站预报预泄调度研究
一遇设计，设计洪水位544.21 m，设计洪水流量7 480 m3/s，相应最大下泄流量7 133 m3/s；1000年一遇校核，校核洪水位547.35 m，设计洪水流量11 000 m3/s，相应最大下泄流量8 894 m3/s。2 研究资料分析研究资料来自江滨水文站，该水文站为洪渡河干流控制站，控制流域面积2 564 km2，位于石垭子坝址上游7.5 km，是一个国家基本水文站。研究采用1966—1983年的水文年鉴的刊印成果，共15年的水位、流量、雨
东北水利水电 2018年8期2018-08-20
- 基于Fluent软件的某水电站1#泄洪洞水力学数值仿真计算
m3/s。设计洪水位：948.00 m；校核洪水位：950.50 m。3.2 计算模型计算采用Gambit软件建模型，模型完全按泄洪洞实际体型1∶1比例建模，见图1、2。模型分为上游库区、有压短管及无压洞段、下游库区三部分。模型尺寸单位应与模型计算的设置参数统一，以米为单位建模。图1 1#泄洪排沙洞计算模型图2 进口段模型网格大小应尽量避免边界网格影响水流流态，一般网格尺寸为0.5～1 m，模型较大时可采用较大网格尺寸。1#泄洪洞计算模型边界条件定义如下：
陕西水利 2018年3期2018-06-13
- 某弃渣坝除险加固前后稳定性分析
:①上游设计滞洪水位742.66m与下游水位714.70m；②上游校核滞洪水位747.57m与下游水位714.70m；因坝体下游沟底高程为714.70m，与某水库泄洪洞洞顶齐平，且各种工况下下游基本无水，所以计算时下游水位取714.70m。图1 整修前后弃渣坝在设计及校核水位下的渗流结果2.1.2 计算结果及分析根据上述荷载组合情况分别计算出下游坝坡出逸点高程及渗流量值见表2和图1。表2 各荷载组合下渗流计算结果 单位：m由表2及图1可以看出：整修前在设计
水利规划与设计 2018年4期2018-05-04
- 基于G-H copula函数的秦淮河流域洪水风险分析
量、洪峰流量和洪水位三者进行联合分析的研究较少。本文以秦淮河流域为研究区域，选取P-Ⅲ、 GEV分布和两参数对数正态分布Ln2描述洪水风险变量洪量、洪峰和洪水位的边际分布类型，利用G-H copula构建二维和三维风险评价模型，计算不同组合洪水事件的联合重现期、条件重现期以及二次重现期，为区域工程设计和风险评估工作提供依据。2 数据与方法2.1 研究区域与数据来源秦淮河流域地处长江下游地区，面积为2 631 km2，干流长度为34 km，属于亚热带湿润、半
水资源与水工程学报 2018年1期2018-03-16
- 双塔水库调整汛限水位的可能性探讨
.30m，设计洪水位1330.60m，校核洪水位1331.80m。最初按50年一遇防洪标准设计，2000年一遇防洪标准校核。设计总库容2.40亿m3，设计控制灌溉面积46万亩。双塔水库是新中国成立后甘肃兴建的第一座以灌溉、防洪等综合利用为主的大(2)型水库。受当时条件限制，水库建成后，由于设计、施工都存在一定问题，致使工程不但未能达到设计效益，且一直在病险状态下运行。水库最大蓄水库容为1.19亿m3。为确保工程安全，逐步达到设计效益，工程经过4次除险加固处
中国水能及电气化 2018年4期2018-01-28
- 堤防工程渗流模拟分析
50年一遇设计洪水位，大洪水年洪水位以及200年一遇超大洪水位进行模拟分析。主要对混合堤加以分析，得出堤防的流动路径图、渗流速率云图和坡降云图，并对渗流结果进行分析。在3种不同水位方案下堤防渗流场、流速的影响分析结果，以及坡降数值结果与破坏可能性分析结果表明，在50年一遇设计洪水位、大洪水年最高洪水位条件下堤防不易产生渗透破坏，堤防抗渗稳定性均能满足要求。在200年一遇超大洪水位条件下堤防易产生渗透破坏，需要采取工程防渗措施。堤防;模型;模拟;混合堤;渗流
黑龙江大学工程学报 2017年3期2017-12-12
- 基于尤拉差分法的水库调洪演算最高水位的算法研究
0)为确定水库洪水位，需要根据水量平衡原理进行调洪演算。工程中通常采用固定时段计算水库入、出库水量和库水位的变化，但水库水位达到最高水位并不一定出现在固定时段的整点位置。固定时段影响了最高洪水位的计算精度。引入二分法、不动点迭代、拟Newton法等数值算法单独求解最高洪水位，可以大幅提高计算精度。水量平衡；调洪演算；最高水位；算法为确定水库洪水位，需要根据水量平衡原理进行调洪演算，工程中通常采用尤拉差分法[1]按固定时段逐时段计算水库入、出库水量和库水位的
黑龙江水利科技 2017年10期2017-11-23
- 滞洪区调控对浦阳江尖瘦型洪水过程水位的影响
各河段水动力及洪水位将发生变化，影响覆盖范围较广泛，为一个非常复杂的流域性防洪减灾工程。因此，探讨典型洪水时期在不同泄洪总量和泄洪方式作用下浦阳江沿程洪水位变化过程，能够实现优化滞洪区洪水调度模式的目的。目前，利用数学模型计算钱塘江流域洪水方面的研究已有一系列成果[8-10]。本文选择1999年“6.18”(诸暨洪峰为850 m3/s，洪水时段为6月17-19日)浦阳江尖瘦型洪水过程作为典型过程，通过建立浦阳江二维水动力模型，探讨高湖泄洪总量为2 500、
中国农村水利水电 2017年7期2017-03-22
- 浦阳江湄池站洪水位特征分析
）浦阳江湄池站洪水位特征分析郑国诞1，2，3，唐子文1，2，3，金 新1，2，3，胡金春1，2，3，李 君1，2，3（1.浙江省水利河口研究院，浙江 杭州 310020；2.浙江省海洋规划设计研究院，浙江 杭州 310020；3.浙江省河口海岸重点实验室，浙江 杭州 310020）感潮河段的洪水位既受到上游径流洪峰流量的影响，又受到下游潮水顶托，高水位成因较为复杂。以浙江省浦阳江为例，利用多年实测资料分析了浦阳江湄池站的高水位成因，并利用洪水要素得到湄池站
浙江水利科技 2016年6期2016-11-21
- 不同水位条件下黏土斜心墙坝渗流与稳定性分析
常蓄水位、设计洪水位和校核洪水位4种水位条件下的稳定渗流计算，分析了浸润线位置、单宽渗流量、平均水力比降等随水位条件的变化；在稳定渗流计算出的浸润线的基础上，基于极限平衡法计算了当前蓄水位、正常蓄水位、设计洪水位和校核洪水位4种水位条件下的坝坡稳定性，分析了上下游坝坡安全系数及滑弧位置等随水位条件的变化。本研究不仅对怀柔水库安全评价中的渗透稳定评价和结构稳定评价奠定了基础，还可以从管理的角度掌握大坝的运行性态，从不同水位条件下的渗流出口、滑面位置等角度出发
工程建设与设计 2016年17期2016-03-01
- 安徽省陈瑶湖流域2016年洪水重现期估计
形成了各年最高洪水位。可以利用最高洪水位排序大致估计洪水重现期，如各年湖泊面积、圩口面积等下垫面情况相同，则可利用实测最高洪水位排序就可以确定大水年重现期，但实际各大水年下垫面情况差异较大，故需将各大水年统一到现状下垫面条件下，进行内外水组合后，对沙湖和小陈瑶湖水位进行还原计算，即假定在现状湖泊、圩口等下垫面情况下，各大水年所有圩口均不溃破时，流域来水与外江水位组合而形成的最高洪水位。按最高还原洪水位估算大水年重现期。三、2016年洪水重现期为估计2016
治淮 2016年12期2016-02-20
- 实例探析水库大坝设计
万m3，设计洪水位为1 750.62 m，相应库容为570 万m3，校核洪水位为1 751.85 m，总库容为610 万m3。兴利库容322 万m3，工业P =97%年供水量440 万m3，乡镇P =95%年供水量98 万m3。上下坝址大坝面板堆石坝方案永久性水工建筑物级别为4 级，其大坝设计洪水标准为50 a一遇，校核洪水标准为1 000 a一遇。2 工程选址本工程规划河段在磨嘎桥附近，即在汇口以上2.2 ～3.5 km范围，该河段河道坡降较陡，河谷较
黑龙江水利科技 2015年1期2015-10-25
- 两种设计洪水位计算方法的对比分析
2000)设计洪水位由年最高水位频率确定，也可以由年最大流量相应水位确定。由于水位受基面的影响，计算出来的Cv值很小，很难将水位延长到稀遇洪水上去，因此采用最大水深计算分析洪水位频率效果较好;而年最大流量频率计算还要通过水位流量关系转化为水位，水位流量关系曲线不是单一曲线而是一束曲线簇。各年实测的H ～Q 曲线，并非重叠在一起［1］。由流量查水位显然不是一个值，而是相差多达几米的几个值。1 设计洪水位计算1.1 由年最大水深计算设计洪水位为消除基面影响，而
黑龙江水利科技 2015年8期2015-03-27
- 南水水库汛期分期与汛期限制水位研究
现状设计、校核洪水位，提出水库前汛期、后汛期和全汛期汛期限制水位。南水水库 分期 模糊聚类法 调洪演算 汛期限制水位1 概述南水水库位于南水河(北江水系的一级支流，发源于广东省乳源县黄坭峡顶)上，是一个以发电为主，兼顾防洪、灌溉的综合利用枢纽工程。水库坝址以上集水面积为608km2，占南水河流域的41.4%；多年平均入库流量为30.4m3/s，相应水量为9.61亿m3。工程按千年一遇洪水设计，相应洪水位为222.5m，按最大可能洪水(即0.01+20%)校
四川水利 2015年4期2015-02-20
- 汾河水库安全鉴定溢洪道水力学复核计算
00年一遇校核洪水位（相对水位30.19m）情况下溢洪道下泄流量为1178.5m3/s，比“2011年防汛手册”同水位下大120.5m3/s（1058m3/s）。本次鉴定没有搜集到原设计及“2011年防汛手册”泄量计算过程，因此无法判别历次计算结果误差，分析可能是流量系数取值差异。表1 汾河水库溢洪道水位～泄量关系表3 泄槽边墙高度复核溢洪道泄槽桩号溢0＋230～溢0＋250段连接闸墩和下游边墙，墙高5.7～13m；桩号溢0＋250～溢0＋395段右侧边墙
山西水利科技 2014年3期2014-12-25
- 黑龙江中下游2013年特大洪水重现期分析
水位站实测最高洪水位已超过了1897年历史最高洪水位，估算的洪峰流量超过了1897年历史最大的洪峰流量。2013年9月黑龙江中下游特大洪水的洪峰水位已超过了1897年历史最高洪水位，使过去采用的由水位资料推算的设计洪水位成果明显偏低，故黑龙江干流中下游地区现有的防洪工程和规划设计的防洪工程设计洪水位已不安全，急需修正黑龙江干流的设计水面线成果。因此，省水院全面进行了黑龙江干流2013年洪水调查工作，并分析了黑龙江中下游特大洪水的重现期，以便应用于黑龙江干流
黑龙江水利科技 2014年9期2014-11-14
- 新疆石门水库工程溢洪道单体水工模型试验分析
方案溢洪道校核洪水位时的实测泄量较设计值大45.78m3/s，占设计值的9.80%；设计洪水位时的实测泄量较设计值大6.62m3/s，占设计值的8.49%，泄流能力满足设计要求。侧槽溢洪道进口段采用实用堰堰型，上游堰高3.0 m，斜向堰宽40.0 m。溢洪道特征水位溢流堰流量系数可用下面公式计算：式中，m——含侧收缩影响的流量系数；Q——模型实测流量，m3/s；B——溢流堰宽，m；H0——堰上水头，m。经计算，校核洪水位和设计洪水位的流量系数分别为0.45
陕西水利 2014年1期2014-10-26
- 入海江河泄洪闸、挡潮闸的设计洪水位分析计算
、挡潮闸的设计洪水位分析计算李勇泉（福建省漳州市水利水电勘测设计研究院，福建漳州 363000）通过福建省龙海市南溪下游河道整治工程、晋江市金井溪河道整治工程，对入海口起始水位的选定及潮水与洪水组合选择进行分析，了解到入海江河潮汐对洪水的顶托影响，以引起对感潮段设计洪水位计算方法的科学应用和重视。入海江河；泄洪闸；感潮；潮洪组合；起始水位；设计潮型；设计水位1 存在的问题福建省沿海入海江河下游水利工程的实际洪水位经常超出设计洪水位，沿海挡潮闸下淤积的主要原
黑龙江水利科技 2014年8期2014-09-11
- 三维随机渗流场下英德北堤防护工程渗透破坏风险分析
5 旧堤在不同洪水位下稳定渗流水力梯度统计量最大值表6 新建堤在不同洪水位下稳定渗流水力梯度统计量最大值3.2 堤防渗透破坏风险分析(1)旧堤渗透破坏风险概率表7给出了研究工况下发生渗透破坏的概率及相应安全系数的计算结果。由表7中数据可以看到,在稳定渗流情况下,背水坡面在洪水位较高时发生渗透破坏的概率虽然并不大,但是其较低洪水位时发生破坏的概率增大很多;对于临水坡面其发生土体渗透破坏的概率则相对比较大,特别是在高水位时。表7 旧堤在不同洪水位下渗透破坏风险
水利与建筑工程学报 2013年3期2013-12-20
- 五道库水电站溢洪道规模比较剖析
调洪计算，设计洪水位303.37 m，相应库容0.97×108m3，校核洪水位305.11 m，相应库容1.09×108m3。2.2 溢流坝(有闸)初拟堰顶高程291、293 m和295 m三个方案，堰顶净宽14、16 m和18 m三个方案进行比选，共9个方案进行经济技术比较。溢洪道泄流计算公式如上。调洪成果及各方案投资表见表3、表4。表1 洪水成果表表2 各方案总投资表万元表3 洪水成果表表4 各方案总投资表 万元通过技术经济比较后，291、29、295
黑龙江水利科技 2013年2期2013-11-08
- 淮河干流行洪区调整对沿淮洼地排涝影响分析
（二）沿淮洼地洪水位以下面积分析根据淮河干流行洪区调度原则，目前行洪区达到规定行洪水位后将启用，辅助河道行洪。而实际洪水年份，淮河干流行洪区因区内人口多、撤退转移难、启用损失大等原因往往超过规定行洪水位仍未启用，即使启用也因破口行洪的时机难以掌握起不到应有的行洪作用，这就造成了中小洪水高水位现象，对沿淮洼地形成顶托，甚至淮河水位高于洼地内水位而不能自排，加之沿淮洼地内缺乏抽排泵站，内部来水只能滞蓄于洼地内。因此，淮河干流行洪区调整工程未实施前，中等洪水与设
治淮 2013年3期2013-05-29
- 知识窗
重要依据。设计洪水位：指遇到挡水建筑物（坝、闸）的设计洪水标准时，坝（闸）上游达到的最高水位。校核洪水位：当水库遇到大坝的校核洪水位时，在坝前达到的洪水位，它是水库在非常运用情况下，允许临时达到的最高洪水位，也是确定大坝顶高及进行大坝安全校核的主要依据。汛期限制水位：在汛期水库允许兴利蓄水的上限水位，也是水库在汛期预留所需防洪库容的下限水位。这一水位是根据防洪标准、工程现状以及汛期洪水特性而制定的。
河南水利与南水北调 2012年6期2012-12-08
- 水库相关水位、库容(之二)
设计洪水位与拦洪库容：水库遇到设计洪水时，在坝前达到的最高水位,称设计洪水位。设计洪水位至防洪限制水位之间的水库容积称为拦洪库容。校核洪水位与调洪库容：水库遇到校核洪水时,经水库调洪后，在坝前达到的最高水位，称校核洪水位。校核洪水位至防洪限制水位之间的水库容积称为调洪库容。它用以拦蓄洪水，在满足水库下游防洪要求的前提下保证大坝安全。水库总库容:校核洪水位以下的水库容积称为总库容。它是一项表示水库工程规模的代表性指标,可作为划分水库等级、确定工程安全标准的重
河南水利与南水北调 2012年22期2012-04-10
- 常坡水库大坝渗流稳定分析
00年一遇校核洪水位为821.49 m，30年一遇设计洪水位为820.8 m。该水库无竣工验收资料，建库时由于受历史条件限制，资料短缺、资金不足，且未采取质量控制措施，致使工程质量较差，遗留问题较多，后虽经多次维修改造，但大坝仍存在渗流方面的安全隐患，因此，需对大坝进行渗流计算分析，为大坝下一步安全加固提供科学依据。2 大坝渗流计算分析2.1 简化条件及土料参数的选取根据钻探成果，此次勘察在坝顶布置了4个钻孔，对坝体土取土样进行室内土工试验及钻孔标贯试验。
山西水利 2011年6期2011-09-17
- 联合水库大坝安全分析
计算，水库设计洪水位为260.18 m，相应库容为225.2万m3，校核洪水位261.64 m，水库总库容为360万m3，坝顶高程复核按水库静水位与超高之和计算，超高以y=R+e+A的公式确定，见表1。表1 坝顶高程计算成果表 m设计坝顶高程取262.82 m，水库现有坝顶高程为263.02 m，满足设计坝顶高程要求，坝顶不需加高。2 土坝稳定分析联合水库大坝为Ⅳ等4级建筑物，按《碾压式土石坝设计规范》(SL274－2001)规定，土石坝抗滑稳定最小安全系
黑龙江水利科技 2011年6期2011-08-13
- Effects of electroacupuncture at Zusanli (ST 36) on neurons in the colonic myenteric plexus in rats with irritable bowel syndrome with constipation*★
61 m，设计洪水位和校核洪水时计算的防浪墙顶高程分别为539.6 m和541.14 m。结果表明，校核洪水位工况为坝顶高程的控制工况。防浪墙顶高程为541.2 m，工程防洪能力满足规范要求。Figure 1 Neurons in the rat colonic myenteric plexus(protein gene product 9.5 immunohistochemistry, ×400).(A-E) Model, electroacupunct
中国神经再生研究（英文版） 2011年33期2011-07-27
- 永宁江治理工程综合效益分析
西江闸上游最高洪水位3.95 m,黄岩有名的“三大洋”百亩洋,最高洪水位达6.5 m,淹没最大水深2.3 m。红花洋、店头洋、最高洪水位5.99 m,淹没最大水深1.5～2.0m。2004年14号热带风暴于8月8日在菲律宾洋面上生成后,直逼台州市,11日凌晨2:00增强为台风,12日上午开始影响台州市,正值天文大潮起潮,永宁江闸口潮位高达6.12 m,创历史最高纪录。下午4:00左右,黄岩风力逐渐增强,最大风力达12级以上,20:00台风在温岭市石塘登陆,
浙江水利科技 2010年4期2010-10-16
- 受变动回水影响的洪水位预报研究
变动回水影响的洪水位预报研究王世策（福建水利电力职业技术学院 永安 366000）理论上讲，受变动回水的影响的洪水位预报，可以通过受影响河段水面落差反映其影响程度，并加以改正。但实际上，河段的落差无法预报。本文阐述了用水面线计算方法来解决这一问题的途径，经过多年来的作业预报应用，取得了较好的效果。变动回水 洪水位预报 水面线计算随着水利水电事业的发展，江河水能资源的开发和梯级水电站的建设方兴未艾，大小河流上水库、拦河坝众多。受水电站变动回水影响的水文站也越
治淮 2010年11期2010-09-11
- 柏叶口水库泄洪发电洞水力计算
库水位达到校核洪水位时，该洞泄流量400m3/s。3 水力计算3.1 过流能力计算因设计洪水位与校核洪水位相差不大，本次计算仅考虑校核洪水位的情况。在校核洪水位时，因下游河床水位低于洞底高程，故隧洞为自由出流。在水库死水位时，洞前水深H=1080.0m-1068.5m=11.5m，大于1.5D=1.5×5m=7.5m，所以按有压洞计算。依据《水力计算手册》，过流能力计算公式为：式中：Q——流量，m3/s；ω——隧洞出口断面面积，取16m2；T0——上游水面
山西水利 2010年6期2010-05-09
- 基于混凝土溢流坝最优布置方案的选择
常蓄水位或校核洪水位的高差，m;h1%为波高，m;hz为波浪中心线至正常或校核洪水位的高差，m;hc为安全加高，m。从以上重力坝坝顶高程的计算公式中可以看出，坝顶超高△h为防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差。在正常蓄水位的工况下，波浪要素计算采用的风速值为重现期50 a的年最大风速;在校核洪水位的情况下波浪要素计算采用的风速值为多年平均最大风速。重现期为50 a的风速大于多年平均最大风速，因此正常蓄水位情况下计算出的波浪超高要素值大于校核洪水位情况下波
黑龙江水利科技 2010年1期2010-03-22