床料
- 超临界CFB锅炉压火特性现场试验与数值模拟
发热量()。启动床料通常采用河沙或燃尽程度高的煤灰，颗粒范围0～1 mm，=0.4 mm，启动时床料粒径分布如图1(b)所示。表1 锅炉主要部件几何尺寸Table 1 Geometric dimensions of main boiler components图1 入炉煤、启动床料和石灰石粒径分布Fig.1 Particle size distribution of coal in furnace,starter bed material and lime
煤炭学报 2022年7期2022-08-18
- 黑液煤浆燃烧特性研究
况，以及不断观察床料是否出现烧结状况，一旦出现烧结状况或者流化状态不佳时，立即停止加热，同时加大流化风量，若实验过程并未出现烧结，则继续实验。⑤黑夜水煤浆、普通水煤浆在试验温度下稳定燃烧1 个小时后，用烟气分析仪测定流化床试验台炉膛出口处烟气内的NOx、SO2的浓度，并记录实验数据。⑥所有试验做完后，停止加热，撤掉恒流泵及燃料，切断试验台一切电源，加大流化风量，等待炉内温度降至200℃左右时，关闭空气压缩机，待炉膛完全冷却时，放出床料，观察床料实验前后的颜
节能与环保 2022年6期2022-08-06
- 不锈钢酸洗废混酸流化床焙烧再生特性的实验研究
密相区温度和初始床料粒径对废混酸中酸的再生与金属离子在床料表面附着生长的影响规律，并对操作参数进行优化，为废混酸流化床焙烧技术的工程应用提供理论参考和基础数据。1 实验材料和方法1.1 实验系统自行构建的废混酸流化床焙烧法再生实验系统如图1所示，主要包括流化床反应炉、尾气处理系统、电加热系统、喷酸系统、配气系统和烟气取样及分析系统6个部分。图1 废混酸流化床焙烧法再生实验系统示意图1—空气压缩机;2—冷干机;3—制氮机;4—氮气钢瓶;5—氧气钢瓶;6—预热
化工学报 2022年5期2022-05-26
- 两级分离返料循环流化床的冷态试验
减小，造成大量的床料逃逸[1-5]。为了解决上述问题，目前国内外研究主要是提高循环流化床中旋风分离器的分离效率[6-9]，但循环流化床运行过程中，难以避免循环系统的压力波动导致的立管内窜气，影响分离器性能[10]。为此中国科学院工程热物理研究所循环流化床实验室开发了两级分离返料循环流化床新流程。两级分离返料循环流化床，在单级分离返料结构的基础上增加一级分离器和返料器，可以实现系统高循环流率运行条件下，循环燃料的分级分离进入一级和二级循环回路，通过一级返料器
中国粉体技术 2022年3期2022-05-24
- 循环流化床锅炉调试中的主要问题及处理
策略5.1 强化床料质量有很多电厂在停炉之后，为了能够降低再次起炉所消耗的时间，通常选用足够厚度的床料，便于再次启动锅炉时使用。相关试验表明，该操作是可行的。但是该方法必须建立在合理的床料含碳量和粒度分布的基础上。如果床料含碳量高，启动后床温在600 ℃时骤然上升。特别对于一些蒸发量较低、燃用煤质较低的锅炉极有可能出现结焦问题，因此，在锅炉停机时，一定要详细检查床料质量。如果床料含碳量高，含碳率达到3%以上，则需要排出一些床料，添加一些质量合格的床料使用；
今日自动化 2022年11期2022-03-13
- 基于钛铁矿的热态增压流化床水平埋管传热特性
1]在以石英砂为床料的冷态增压鼓泡床中研究水平埋管传热，发现压力由0.10 MPa 提升至0.74 MPa时，最高平均传热系数提升了29.68%，传热系数随流化风速增加呈现先提升后降低的趋势，换热管两侧传热效果优于迎风面和背风面；MASOUMIFARD等[12]也得到了相似的结论。而OLSSON等[13]在结构相似的冷压增压流化床中采用电加热平衡法，利用电加热埋管研究埋管与床层间的传热特性，发现管束结构对水平管的传热特性产生影响，降低水平节距导致传热变差。
中南大学学报（自然科学版） 2022年12期2022-02-16
- 基于XCT的气固流化床布风板射流特征研究
均射流速度Uj、床料粒径dp、布风板孔口直径d0和布风板孔口均分面积A0对射流形态结构和几何特征的影响规律。1 实验装置与3D重建算法1.1 X光层析成像实验装置图1 为X 光层析成像实验装置示意图，该实验装置由流化床、X 光源、X 光探测器、空气压缩机、质量流量计和数据处理计算机组成。流化床为实验装置的主体部分，床室内径和高度分别为100 mm和900 mm，风室高度为100 mm，其中风室内填充了直径为10 mm的玻璃珠以满足均匀布风的要求。空气压缩机
化工学报 2021年9期2021-10-04
- 微型流化床中萘裂解生成小分子气体的反应动力学研究
C催化剂作为反应床料预先装入流化床反应器，将样品萘（分析纯（20±0.1）mg，北京化学试剂厂）置于进样系统。系统密封后，将纯度为99.99%的氩气送入反应器，对反应器内的反应床料进行流化。预实验通过调节气体流量保证催化剂和褐煤焦等床料充分流化，提供最佳的反应条件。随后加热反应器到预设的温度，打开进样系统的脉冲阀，将样品注入MFBRA反应区，启动热解反应并利用质谱仪在线监测气体的释放过程。与此同时，实验过程采用气袋收集萘裂解的气体产物，并通过色谱（Agil
化工学报 2021年5期2021-06-03
- 某300MW CFB锅炉加装床料系统的改造设计
下炉内物料主要由床料、给煤、给煤中的灰、未反应的石灰石、石灰石脱硫反应产物等构成，且总物料量保持恒定。但在锅炉第一次启动前、停炉检修排掉床料时应向炉膛、外置床内床料以满足CFB 锅炉流化态燃烧和物料循环[6]。CFB 锅炉加装床料的方式主要有人工、机械输送和气力输送等，其中人工加装床料方法简单易行，但人工劳动强度大、费时；机械输送的方法根据炉型的不同工艺也有差别，系统比较简单，但要求启动料仓必须布置在锅炉附近；气力输送方法投资高，系统复杂，还存在床料浪费等
电力设备管理 2021年3期2021-04-14
- 用于钙循环CO2捕集的串行流化床气固流动特性实验与模拟研究
的影响，但会随着床料高度的增大而增大。CHARITOS等[7]搭建了由鼓泡床碳酸化反应器和循环流化床煅烧反应器构成的10 kW 级钙循环系统，研究了反应条件对循环过程与捕集性能的影响，结果表明该床体的碳捕集效率超过90%。RODRÍGUEZ 等[8]搭建了碳酸化反应器和煅烧反应器均为循环流化床的30 kW 双循环流化床反应器，在实际操作条件下，该装置的碳捕集效率为70%～90%。DIETER 等[9]设计并搭建了200 kW 的CaL 双流化床反应器。该反
中南大学学报（自然科学版） 2021年1期2021-02-22
- 油页岩矿物质催化半焦燃烧特性及机理
颗粒包裹，而外部床料对半焦燃烧也有一定催化作用。因此，为揭示真实工业反应器中半焦燃烧过程和特性，需要同时研究内部矿物质和外部床料的催化作用，为燃烧反应器的设计和操作优化提供数据支撑。图1 油页岩固体热载体热解工艺及半焦催化燃烧过程Fig.1 Oil shale pyrolysis with solid heater carrier and catalytic combustion of oil shale char目前，油页岩半焦催化燃烧研究仅局限于内部矿
化工学报 2020年12期2021-01-29
- 循环流化床床料与燃料粒径对脱硝反应的影响
少流化床中粗颗粒床料，增加细颗粒床料，可使传热传质过程更加剧烈，有利于还原剂与烟气中的NO充分混合，从而提高SNCR反应效率。因此，在不改变现有流化床系统结构的基础上，可通过调整流化床自身的床料和燃料粒径，获得较好的脱硝效果。目前，在具有循环物料、炉内流场相对复杂的循环流化床系统上针对床料与燃料粒径的影响研究较为缺乏。因此，本文在自行搭建的循环流化床试验系统上，研究了不同反应温度、不同氨氮摩尔比下床料粒径和煤粉粒径对NOx生成量及脱硝效率的影响。1 试 验
洁净煤技术 2020年6期2020-12-21
- 铁氧化物在流化床温度和CO气氛下的形态迁移及其对NO催化还原
循环流化床锅炉中床料的一种主要组分，也可作为外加床料加入炉膛中。关于铁基氧化物对NO的脱除，前人已开展多方面的研究。多年前，Hayhurst等[1]就在流化床温度下实验发现单质铁可将NO还原为N2。周浩生等[2]在热重分析仪上进行了铁及其不同氧化物与N2O的反应研究，结果发现Fe2O3和Fe3O4对N2O 的催化还原能力较差，但是Fe却对N2O还原为N2具有很好的效果。另外一些学者发现铁丝网、铁球等不同形态的铁与NO反应均有良好的脱除效果[3-5]，并且铁
化工进展 2020年11期2020-11-26
- 化学链气化过程中CuFe2O4/SiO2载氧体的反应性能及次烟煤的结构演变
2为次烟煤在不同床料下气化过程中碳转化速率随时间的变化。由图2可知，以SiO2或CuFe2O4/SiO2作为床料时，次烟煤的碳转化速率变化趋势基本相似，但以CuFe2O4/SiO2为床料的次烟煤的碳转化速率的最大值为0.066%/min，比以SiO2为床料的次烟煤的最大碳转化速率(0.046%/min)提高了43%，表明CuFe2O4/SiO2载氧体的加入提高了次烟煤的碳转化速率。图2 次烟煤在不同床料下气化过程中碳转化速率随时间的变化2.2 化学链气化过
石油学报（石油加工） 2020年4期2020-09-27
- 生物质微正压循环流化床气化炉冷态运行特性研究
时发现系统结焦、床料减少等异常情况的发生。 因此，本文充分利用该项目工程的生物质微正压循环流化床气化炉，对其冷态运行特性进行研究，包括风量标定、布风板阻力特性研究和料层阻力特性研究。1 项目系统介绍该循环流化床气化炉耦合项目耦合对象为660 MW 超临界机组，锅炉为一次中间再热、前后墙对冲燃烧直流炉。 前后墙分别布置4 层和3 层燃烧器，5只燃气燃烧器布置在后墙燃烧器上方。 气化炉主要设计参数见表1。 燃气热量折合发电量为20 MW，设计燃料为玉米秸秆压块
工业炉 2020年4期2020-09-17
- 循环流化床二次风射流及床料粒径对流化特性的影响
求很高且势必造成床料损失；而合理的物料浓度分布既可以满足锅炉的负荷需求，也能减少锅炉受热面的磨损[1-2]。因此，炉膛压降、颗粒循环流率、颗粒浓度的分布是评价循环流化床的运行性能的重要指标。流化风速、床料粒径、床料总量、二次风射流等因素对循环流化床的流化特性有重要影响。殷上秩等[3]研究表明，控制物料循环流率一定时，各截面上的表观颗粒体积分数随流化风速的增加逐渐减小；表观颗粒体积分数上小下大的不均匀性随流化风速的增大而逐渐减弱。李国胜等[4]通过计算发现床
洁净煤技术 2020年3期2020-07-07
- 循环流化床锅炉超低氮氧化物排放理论与实践
是连续相，其中的床料颗粒可近似认为处于最小流化状态。流过乳化相的气体即乳化相伴流气体，速度即为最小流化风速umf，其仅与床料的颗粒性质(如粒径、密度、形状等)有关；超过维持最小流态化状态的气体流量外的多余气体，形成气泡相。入炉燃料可分为：① 终端速度大于流化速度的大颗粒，进入炉膛后下沉进入密相区，在下沉过程中以及下沉后在乳化相中热解、燃烧；② 终端速度小于流化速度的小颗粒，进入炉膛后与循环物料混合随气流上升，上升过程中发生团聚(图2(b))，颗粒团逐渐长大
洁净煤技术 2020年3期2020-07-07
- CFB锅炉塌灰、返料不畅原因分析及处理措施
较细,导致密相区床料中细颗粒所占比重较大,在压头较高一次风的作用下,高速进入旋风分离器中,被捕捉回来而又重新回到炉膛,最终积聚在炉膛上部致使向上的牵引力小于自身重力而导致蹋灰。由于一期炼油项目中所用燃料石油焦所占比重较大,燃烧后产生的灰份较少,几乎没有蹋灰现象,导致了运行人员对蹋灰问题应对不足,或处理不当导致蹋床,而造成非计划停炉带来不必要的损失。2 现象一、蹋灰现象:(一)上部差压:炉膛上部差压连续下降;(二)炉膛负压:负压连续变大,甚至到负几百;(三)
探索科学(学术版) 2020年12期2020-03-27
- 双循环反应系统中麦饭石催化提质生物质热解挥发分
为热解和催化提质床料，通过颗粒分级，形成平行、可独立控制的热解循环和提质循环，实现生物质的快速热解、热解挥发分的催化提质以及提质催化剂的再生[12]，考察提质床料（石英砂、麦饭石）、催化提质温度（420℃、470℃、520℃、600℃）以及提质床料循环速率（5.5kg/h、6.7kg/h）对热解产物的影响，希望提高生物油品质和烃、酚类物质的相对含量。1 实验部分1.1 实验原料实验原料为松木屑，来源于大连，粒径为0.43～0.85mm，其工业分析和元素分析
化工进展 2020年1期2020-01-15
- 用粗颗粒石灰石代替石英砂作床料的可行性探讨
取设计运行风量）床料静止高度为350㎜记录床压值，绘制料层厚度与床压的关系曲线，并进行临界流化风量及布风板均匀试验：在布风板上均匀铺上300-400㎜厚、粒度为4mm以下的石英砂，颗粒度分部：直径1-2mm 10%，直径2-3mm 60%，直径3-4mm 20%，直径4-5mm 10%。启动引风机、鼓风机，保持炉膛出口负压-100pa，逐渐增大送风量，当调到布风板上的风压值开始不变化时，用铁钩子探试床料，可触到风帽又无死料，此时的风量为临界流化风量，记录此
商品与质量 2019年13期2019-08-15
- 循环流化床锅炉水冷壁的磨损原因分析及防磨措施
含量Si、Al的床料比具有较高含量Ca、S的床料更具磨蚀性。材料特性取决于起动床和燃料。进入炉子和起动床的煤的粒度形状、硬度、化学组成等将影响床料的磨损。灰粒具有高硬度和锋利的边缘，在水冷壁上有严重的磨损。3 降低磨损的措施3．1 实际运行方面（1）有效降低烟气流速。在考虑进入到锅炉中空气量的基础上，为了降低磨损加热表面，对于过量空气量就要进行合理的控制，保持最佳的过量氧气。首先，确保床料完全流化的前提下，要使产生的一次风量尽量降低。它不仅影响了烟气的流速
中国设备工程 2019年7期2019-05-10
- 300 MW循环流化床锅炉气固流动特性的CPFD模拟*
建模和计算，发现床料密相堆积体积分数对回料阀中的颗粒流动会产生很大影响；之后，他们用优化后的参数进行模拟，研究了不同工况下物料循环的状态，计算结果同实验结果吻合较好。邱桂芝等[17]采用 CPFD数值模拟方法研究了循环流化床环形炉膛冷态实验台内的气固流动特性，模拟得到的炉膛内轴向压力分布和返料流率均与实验结果吻合较好，同时还分析了炉膛出口气固流动不均匀性。张瑞卿等[18]模拟了Chatham锅炉的热态运行，得到了从启动到稳定运行的气固流动和燃烧动态结果，并
新能源进展 2018年3期2018-07-14
- 硫粉流化沸腾燃烧器内部流场影响因素分析
分布云图2.3 床料初始厚度对流化的影响流化室中床料的厚度也是影响流化效果的重要因素，如果床料较少，则不能达到流化沸腾燃烧器的最大工作效率，但是如果床料过多，则会导致硫粉在流化室分布不均匀，影响硫粉的燃烧。假设床料的厚度分别为0.1 m，0.15 m，0.2 m和0.3 m，其余仿真条件与表1相同，探究床料初始厚度对流化的影响。如图7所示，为不同床料厚度下y=0面硫粉分布云图，可以看到，床料厚度增加，硫粉流化高度随之增加，床料厚度为0.1 m时，硫粉流化高
装备制造技术 2018年5期2018-07-11
- 硫化床锅炉脱硫石灰石对氮氧化物排放的影响
常运行时收集到的床料在实验室流化床上进行试验。(5)现场试验：①测试锅炉尾部烟气中NOx在试验进行期间的质量浓度变化及种类；②在试验期间，获取正常投石灰石运行工况返料灰渣样品，获取停加石灰石后返料灰渣样品(每隔20 min)，直至NOx排放达到稳定峰值，获取石灰石恢复投运后返料灰渣样品(每隔5 min)；③试验期间，获取正常投石灰石工况(1个样)、停加石灰石后NOx到稳定峰值期间(2～3个样)以及恢复投石灰石期间(2个样)的烟气中飞灰样品。(6)分析现场试
石油化工技术与经济 2018年4期2018-03-21
- 循环流化床锅炉循环除尘节能改造研究
点火的物质条件是床料，因此点火启动时需要根据床料对预热时间、风量大小以及投煤时间进行确定。同时，床料的颗粒大小以及颗粒均匀性也将直接影响点火的难易程度以及燃烧的经济性。当床料颗粒过大时，需要较大的点火风量，但这会导致点火的能量被风带走，从而造成温度不够，膛内升温困难，加热时间也将大大增长。但是如果床料颗粒太小时，燃烧时产生的高温烟气将带走物料，导致点火过程不受控制，同时提高了燃料消耗。因此在实际的应用过程中，需要将床料颗粒控制在8mm以下，避免上述颗粒大小
科学中国人 2017年21期2017-07-14
- 300?MW循环流化床锅炉低床压启动技术的探讨及应用
W循环流化床锅炉床料添加系统存在缺陷的情况，以及启动过程的分析，对启动前锅炉经济床压的数值进行了试验求证，并提出了利用煤仓上床料，给煤机启动过程中随机添加床料的新技术。关键词：循环流化床锅炉 床压 启动 床料中图分类号：TK223 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2017）03（a）-0021-02广东粤电云河发电有限公司#5、#6炉是上海锅炉厂生产的SG-1036/17.5-M4506，亚临界中间再热，单锅筒自然循环、循环流化床锅炉。与30
科技创新导报 2017年7期2017-06-03
- 循环流化床锅炉点火要点浅析
将炉膛燃烧室内的床料加热到达一定的温度,同时送风让床料沸腾流化,直到给煤机持续给进的燃料能稳定燃烧.循环流化床锅炉的点火启动装置和别的锅炉启动装置一直有所区别,对于没有接触过鼓泡床锅炉和循环流化床的工作人员来说,如何点火还有点火过程的操作始终是运行中的重难点,在操作人员未熟练掌握点火方法前,经常会造成床料结焦和熄火这两种后果,锅炉无法正常运行的同时,大量的人力物力资源被浪费掉.循环流化床锅炉的点火方式主要有固定床点火和预燃室流态化油点火.1 固定床点火在安
中国设备工程 2017年22期2017-01-20
- 关于无锡华光锅炉厂480T/H循环流化锅炉床温偏差大的技术分析
，再穿过布风板将床料流化，燃料燃烧形成烟气上升至炉顶后经90°拐角进入水平烟道，然后再经90°拐角向下进入各个受热面，最后经过除尘脱硫等工艺处理后排出至大气。大家都知道床料在炉膛内流化时是呈流体状态的，因此它也具备流体的一些相关特征。根据流体特性：烟气在进入水平烟道是经过90°直角拐进来的，那么在该直角拐角的外侧容积较大，流体被扩容降压升速，而在拐角内侧容积较小，流体被压缩减速并在经过拐角位置形成一定程度的涡流。这种情况造成内侧烟气进入水平烟道流速和流向都
中国新技术新产品 2016年21期2016-12-08
- 大型循环流化床锅炉低风量冷态启动实践研究
了低风量温差扰动床料启动的详细过程、技术优势，并分析了经济效应。结果表明，低风量冷态启动技术对使用劣质煤的循环流化床锅炉大型化发展具有一定的指导意义。关键词：300 MW机组；循环流化床锅炉；冷态启动；低风量温差扰动床料启动循环流化床锅炉冷态启动是用布置在主床下部风道内的油枪喷油燃烧，把一次风加热成高温烟气，高温烟气经过布风板风帽均匀地加热主床上的床料，当床料温度逐渐升高直至投煤所需的最低温度以上后，再向锅炉内投煤使循环流化床锅炉正常燃烧的过程。在实际启动
沈阳工程学院学报（自然科学版） 2016年2期2016-06-06
- 一起循环流化床锅炉爆燃事故原因分析与防范措施
过对油枪、燃油、床料等因素的分析，找出此次炉膛爆燃的直接原因是点火床料中混进了燃料煤。据此提出相应的防范措施并建议在相关安全技术规范中对床料的添加方式提出具体要求。关键词：CFB锅炉 点火过程 爆燃 床料 防范措施1 锅炉简介YG-240/9.8-M5型循环流化床锅炉燃烧过程是在较高流化风速进行的，炉温在800～900℃之间。燃烧后的灰渣，较大颗粒的部分，可经炉底4个φ159mm的冷灰管排走，排渣口高度为1.8m并配备手动闸板门。较小颗粒的炉灰可以从旋风分
中国特种设备安全 2016年2期2016-02-07
- 糠醛渣流化床燃烧过程中床料粘结机理研究
流化床燃烧过程中床料粘结机理研究李皓宇,刘敬樟(中国科学院工程热物理研究所,100190,北京)为了研究糠醛渣流化床燃烧过程中床料粘结机理,在小型鼓泡流化床实验装置上,以石英砂作为床料,对糠醛渣在不同温度(750、800、850、900 ℃)下燃烧过程中床料的粘结现象进行了实验研究并对其机理进行了探讨。实验结果表明:在实验时间范围内(6 h),只有900 ℃工况出现了床料粘结失流现象。通过对实验后的床料和结团分别进行X射线衍射(XRD)和扫描式电子显微镜/
西安交通大学学报 2015年6期2015-12-27
- Biomass fast pyrolysis for bio-oil production in a fluidized bed reactor under hot flue atmosphere
最佳反应温度以及床料。在最佳热解条件下，对糠醛废弃物、木糖废弃物以及海藻进行了实验研究，得到了各产物产率，并对得到的生物油进行了物理特性分析。结果显示，在最佳操作流速下，当温度为500 ℃时使用白云石为床料可以获得最大生物油产率。4种原料中玉米秸秆的生物油产率最高，达到42.3 wt%。在最佳热解条件下获得了4种物料不同含量的重油和轻质油，其中重油的物理特性差别很小，重油的热值比轻质油的热值高很多。不可冷凝气的高位热值是6.5‒8.5 MJ/m3，因此不可
生物工程学报 2015年10期2015-12-27
- 浅谈300 MW CFB锅炉加床料系统的优化
烧。1 锅炉添加床料的必要性根据循环流化床锅炉物料循环的基本工作原理，循环流化床锅炉的燃烧过程实际上是锅炉床料及其给入的燃料（包括燃料煤、石灰石脱硫剂、锅炉底渣等等）在炉内燃烧室，经分别从炉膛的底部和侧墙送入的一、二次送风，在物料的不断循环过程中，气体对炉膛内床料颗粒的作用力与颗粒的重力相平衡，粗重的粒子在燃烧室下部燃烧，细粒子在燃烧室上部燃烧； 被吹出燃烧室的细粒子物料经分离器收集后返送回炉内再燃烧，如此反复循环可以看出循环流化床锅炉的燃烧过程实际上就是
山东工业技术 2015年18期2015-10-08
- 浅谈流化床锅炉在启动过程中如何节油
选用合理的启动床料点火底料最好采用流化床锅炉排出的炉渣，保证床料粒度0～3mm的占50%以上，底料中大小颗粒的分配要适当，大颗粒太多床料的加热时间会延长，不利于锅炉缩短启动时间和节油，同时也会出现流化不良现场，容易在投煤初期风量较低的时候出现结焦现象。对于细颗粒太多而言，有利于加热和热量传递，但细颗粒太多更容易会被烟气带出炉外，这样一来会造成在启动后期出现床压太低现象，无法正常启动和床面结焦事件的发生。对于床料的厚度一般控制在550～650mm左右。料层
山东工业技术 2015年18期2015-10-08
- 300MWCFB锅炉经济启动方式
加热一次风将惰性床料加热至燃煤着火温度，以当前主流的单炉膛1080T循环流化床锅炉为例，常规冷态启动一次须耗燃油约50吨以上，耗电量5万KWh左右。为了节约能源，必须采取行之有效的方法来降低启动耗油量及耗电量。1 启动过程耗油及耗电分析（1）风量及风温。循环流化床锅炉在启动过程中，需满足最低流化风量保证炉内床料处于流化状态（不同炉型有所差异，单炉膛1080T炉型一般为20Nm3/h左右），由于炉膛横截面积为定值，流化风通过炉膛的时间亦为定值，且启动时炉膛内
山东工业技术 2015年18期2015-07-16
- 循环流化床锅炉结焦机理与预防
是锅炉布风板上的床料整体或局部温度超过了灰渣熔点。当床料的整体温度或局部温度低于灰渣的变形温度时，由于局部温度超温而引起的锅炉结焦叫做低温结焦，反之叫做高温结焦。1.1 低温结焦现象、原因、防止措施1.1.1 低温焦结焦现象⑴焦块相对来说比较松软，且颗粒小，易于清除；⑵低温焦块在炉内具有渐进性，初期不易发现，但随着运行时间的增加，可能发展为高温结焦；⑶对床料温度的影响不明显；⑷排放底料时可能发现小块的焦块，同时排渣存在一定的困难；⑸根据焦块的位置不同，可能
新疆有色金属 2015年3期2015-02-21
- 床存量对循环流化床锅炉启动床料动态平衡的影响
设一定厚度的惰性床料，随着煤和脱硫剂的不断送入，这些物料被分离器和排渣装置不断筛选，粗大颗粒和极细颗粒以底渣和飞灰的形式排出，而中间档颗粒（主要存在于循环灰中）逐渐被保存下来，形成了锅炉稳定运行所要求的床料[1]。1 循环流化床锅炉启动物料平衡系统循环流化床锅炉是连续进料、床底及分离器排出灰渣的“一进二出”宽筛分物料系统[2-3]，见图1。1.1 物料动态平衡模型CFB锅炉物料动态平衡模型简化假设为：不考虑给煤在炉内进行的一系列破碎、燃烧等物理化学过程，而
山西电力 2014年6期2014-12-10
- 双支腿循环流化床炉膛翻床条件与防止控制试验研究
在实际运行中存在床料“翻床”问题，影响锅炉的安全稳定运行［3］.针对双支腿炉膛的翻床问题，工程师们总结出不少运行与调试经验［4－6］.为深入了解翻床过程，李金晶等［7－9］进行了冷态试验与仿真建模研究，探讨了双支腿床料翻床过程的颗粒输送机理.采用计算流体力学方法［10－12］，研究者发现了两侧炉膛横向气体流量对床料流量的主导作用、布风板阻力特性对翻床的影响以及两侧风量与床料的互反馈机理.上述研究提高了人们对翻床问题的认识，但是对于工程实际中不同运行参数下锅
动力工程学报 2014年2期2014-09-22
- 大型循环流化床锅炉常用点火方式的比较
通过床上油枪加热床料来完成点火。点火时首先使床料呈流化状态，火焰从床料上方适当位置喷入料层。料层在高温火焰烘烤、辐射作用下，逐渐加热升温，最终达到投煤温度。床下风道燃烧器点火是在炉膛下部风室前设置点火风道，在点火风道内设置油枪。油枪燃烧产生高温烟气，通过高温烟气与流化用一次风混合后穿过布风板对床料进行加热。高温烟气和床料强烈的气固两相间的传热，使点火燃烧器的热量可以有效转移给床料。床上和床下联合点火方式是锅炉及布置有床上油枪，又布置有床下风道燃烧器，点火时
山西电力 2014年3期2014-04-05
- 床料对固废流化床颗粒混合特性的影响
器中加入一定量的床料颗粒以辅助其流化[6].因此,在利用固废流化床处置固体废弃物时,不可避免地涉及到流化床内多组分复杂颗粒系统混合与分离问题.在以往的研究中,主要从气速[7]、颗粒密度[8]、颗粒尺寸[9]、流化床结构[10]等方面考察对颗粒系统混合特性的影响,而床料对于颗粒混合特性的影响分析却鲜有报道.本文建立了固体废弃物流化床冷态试验装置,选取典型的固体废弃物材料作为物料颗粒,对不同床料下床层内的混合情况进行试验研究,重点考察床料密度、粒径及体积分数对
东南大学学报（自然科学版） 2013年3期2013-12-22
- CFB锅炉水冷壁爆管频繁的原因分析
的主要原因是锅炉床料质量低下及一、二次风量和配比不正确，导致锅炉管壁磨损严重引起爆管，最后提出了相应的解决措施。关键词：CFB锅炉；水冷壁；爆管；床料；物料循环中图分类号：TK22 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）05-0088-031 概述某2X422T/h CFB锅炉发电厂，两台机组投运后非计划停机次数频繁，机组可用率低下，其中锅炉水冷壁管磨损严重（如图1所示），造成爆管频发。由于锅炉水冷壁爆管泄漏造成的停机次数占总停机次数的2
中国高新技术企业·综合版 2013年2期2013-04-19
- 床料对固废流化床颗粒混合特性的影响
器中加入一定量的床料颗粒以辅助其流化［6］.因此，在利用固废流化床处置固体废弃物时，不可避免地涉及到流化床内多组分复杂颗粒系统混合与分离问题.在以往的研究中，主要从气速［7］、颗粒密度［8］、颗粒尺寸［9］、流化床结构［10］等方面考察对颗粒系统混合特性的影响，而床料对于颗粒混合特性的影响分析却鲜有报道.本文建立了固体废弃物流化床冷态试验装置，选取典型的固体废弃物材料作为物料颗粒，对不同床料下床层内的混合情况进行试验研究，重点考察床料密度、粒径及体积分数对
东南大学学报（自然科学版） 2013年3期2013-03-13
- CFB 锅炉优化经济运行分析
.1 控制预铺设床料在CFB 锅炉启动前，炉膛布风板上必须要铺设好床料，预铺设床料的厚度和粒径的分布均会对锅炉启动过程有不同程度的影响。(1)在启动时，如果点火床料铺设过厚，由于床料的增多而蓄热量加大需要加大热量输入来保证床温上升速率;而同时床料的增多一般需使用相对较大的一次风量流化床料(A，B 电厂不同床层厚度对应安全流化风量见表1)，这样被流化风带走的热量会增多，也加大了对热量输入的需要，而锅炉启动是依靠燃油燃烧来供应热量的，这无疑加大了燃油损耗。而且
电力科学与工程 2013年5期2013-02-18
- 锅炉结焦问题的分析及防控
行分析。3.1 床料流化异常对结焦的影响循环流化床锅炉床料流化不良是引起结焦的主要原因。由于循环流化床锅炉的燃烧床料主要是由0～12mm的煤矸石、中煤组成，一旦流化循环不好就很容易引起床料局部堆积，堆积的床料本身温度较高，加上床料还含有未燃烧完全的煤颗粒，继续氧化燃烧，放出热量，集聚下来没有散热或者是传热量很小，从而使该部分床料的温度急剧上升，当温度超过了灰渣的灰熔点时就会产生结焦现象。当燃烧的煤颗粒度与其床料颗粒的相对速度到零时，燃烧颗粒传热速率迅速加快
节能与环保 2013年11期2013-02-18
- 循环流化床锅炉启动优化浅谈
油。2.2 启动床料的选择和添加启动床料一般采用停炉后滞留在炉内的旧床料或重新加入经过筛选后的新床料。通过每次锅炉启动前对床料的检查，发现停炉后滞留在炉内的旧床料的粒度一般偏细，即细颗粒的比重较大，这主要是由于锅炉的运行原理造成的。在锅炉长时间的运行当中，物料颗粒经过炉内的多次循环，不断进行摩擦碰撞，细颗粒的比重会逐渐增加。这些细颗粒是参与炉内循环和热量传递的主体，它们在正常情况下都悬浮于炉膛密相区的上部和稀相区，当锅炉停运后这些细颗粒才会全部沉积到流化床
节能与环保 2013年5期2013-01-12
- 流化床启动过程中底料磨损行为研究
锅炉启动过程中，床料颗粒间剧烈碰撞，导致床料破碎［2］，进而形成大量的细小颗粒并产生扬析现象，使床料量减少、床料粒度分布发生变化、床压降低，影响床料正常流化［3］，必要时需补充床料，以弥补由于扬析或夹带引起的床料损失.因此，研究流化床内床料的磨损机理对于确定合理的初始料层厚度及粒度分布范围是非常必要的.油页岩是储量巨大的化石能源，对其开发和利用已经成为研究热点，特别是针对油页岩及半焦在循环流化床中燃烧特性已开展了大量的研究工作［4－9］，然而对循环流化床中
动力工程学报 2012年5期2012-07-10
- 固废流化床异型颗粒与床料共流化特性
外形的固废颗粒与床料共流化，与常规球形或类球形颗粒的燃煤流化床相比具有自身的特点和复杂性.过去，研究者对单种类异型颗粒的流化行为进行了研究［5-10］，而对单种以上异型颗粒与床料共流化的研究极少.本文建立了固体废弃物流化床冷态实验装置，研究了异型颗粒与床料共流化特性，重点考察了不同比例单种类及2种类异型颗粒与床料共流化过程中的压降特性、最小流化速度和流动结构及其转变规律.以期为可燃固体废弃物燃烧热态系统的设计、运行和参数优化提供参考.1 实验系统本文建立的
东南大学学报（自然科学版） 2012年3期2012-06-28
- 锅炉燃用印尼煤后造成风帽磨损问题分析与处理
参数、燃料特性、床料特性、物料循环方式、受热面结构和布置方式等，涉及设计、安装、运行、维护等方面。3.1 烟气流速和粒子浓度烟气流速是影响炉内壁磨损的最主要因素。根据实验结果,颗粒的机械冲蚀磨损量W可表示为：式中：W为磨损量；up为烟气中的固体粒子速度；dp为固体粒子粒径；C为烟气中的固体粒子浓度；K为比例常数，代表物料和气体的磨蚀特性；τ为运行时间；g为重力加速度。由上式可见，磨损量与固体粒子速度的n次方成正比关系。n值的大小与固体粒子的粒径、速度等有关
电力安全技术 2012年7期2012-06-25
- 330MW循环流化床锅炉低床压的启动和运行
Pa(g)。启动床料：启动床料可以用原有床料或沙子，如果选用沙子做启动床料，要求控制砂子中的钠、钾含量，以免引起床料结焦，且要求沙子最大粒径不超过0.6mm；如果选用原有床料（大渣筛分），要求最大粒径不超过3mm。2 低床压启动必要性目前循环流化床锅炉和大部分煤粉锅炉启动，大多需要燃油或燃气来完成点火、升温升压，再投煤断油。随着燃油（气）价格不断的上涨，使得发电企业锅炉启动用油成本越来越高，因而节约锅炉启动用油（气）已成为发电企业越来重视的节约挖潜项目之一
节能与环保 2012年12期2012-04-18
- 木炭点火在小型循环流化床锅炉的应用
方式将燃烧室内的床料加热到一定温度，直到给煤机能够连续的进给燃料，并稳定燃烧。(2)整个点火过程分底料加热、底料着火爆燃、过渡到正常运行参数三个阶段。2.循环流化床锅炉常用点火方式(1)固定床点火。即用木材或木炭点火，一般用于蒸发量2 0 t/h以下的小型锅炉。固定床点火方式的床料存在固定床、微沸腾、流化态三种状态，其床料的前期加热是在固定状态下实现的，在锅炉启动过程中，床料存在状态从固定床向瞬间微沸腾、全部流化转变。所需床料量相对较少，所需热容量相对较小
中国设备工程 2012年11期2012-01-26
- 循环流化床锅炉运行中结焦原因分析及预防措施
原因是CFB锅炉床料整体或局部温度超过煤灰熔点。当床料中含碳量过高，如不及时调整风量或返料量来控制流化床床温，整个床温将急剧上升，超过灰熔点，便会产生结焦。这时虽然CFB锅炉床料流化正常，但是由于床层整体温度水平较高而形成的结焦现象。有时，CFB锅炉床层整体温度低于灰渣变形温度，但是锅炉局部超温也常常引起的结焦。局部结焦占CFB锅炉的结焦现象的大多数。锅炉结焦是一个渐进的逐渐加剧的过程，这就需要根据不同CFB锅炉自身特点，在运行过程中适当控制和调整。1.1
山东电力高等专科学校学报 2011年3期2011-08-15
- 双支腿结构CFB锅炉长期低负荷运行的危险点分析及对策
能很好地流化炉内床料，实现可燃物质与空气的充分混合。同时，在各支腿的不同高度，分别在其四周布置有上、下二次风口，锅炉循环物料料腿分别从前后墙的支腿上返回入炉膛内，石灰石和煤均直接送入旋风分离器下的各料腿中与循环灰混合后返回炉膛，各外置床内物料也从各支腿返回炉膛。锅炉的主要配风参数与风机配风参数见表2，3。表3 一、二次风机配风参数循环流化床锅炉的双支腿结构有利于炉内燃烧，对NOX的排放也至关重要，是CFB锅炉最为关键的部件之一。采用双支腿设计的CFB锅炉实
浙江电力 2011年5期2011-05-29
- 基于流态重构的循环流化床锅炉节能燃烧技术的应用实践
mm,因此炉膛内床料也具有较宽的粒度分布.锅炉满负荷运行条件下,炉膛内流化风速一般选择在4.5～5.5m/s.在此风速下,炉膛内的气固流动属于复合流化状态,即由无法参与循环的粗大颗粒在炉膛底部形成的鼓泡床流动、参与外循环的细颗粒构成的快速床流动组成[4],总悬浮质量浓度=粗颗粒质量浓度+细颗粒质量浓度,见图1.图1 CFB锅炉炉膛内的复合流态Fig.1 Composite flow pattern in the furnace of a CFB boile
动力工程学报 2011年3期2011-04-13
- 300 MW循环流化床锅炉启动安全控制
一次风，将流化的床料加热到500℃以上，投入床上油枪，继续升温至600℃，然后投入给煤机运行，逐渐提高床温、减少油量，直至停止所有油枪。循环流化床锅炉启动控制存在诸多不够完善、不够成熟之处，启动事故是循环流化床锅炉多发事故，因此，认真研究循环流化床锅炉的启动规律，制定科学、合理的启动控制方案，实现安全启动对安全生产、提高机组运行效率、发挥循环流化床锅炉的优势具有重要的现实意义。1 现状分析目前，国内还没有制定出循环流化床锅炉的运行规定，实际运行存在很多安全
科学之友 2011年5期2011-04-09
- 裤衩腿循环流化床“翻床”过程影响因素的研究
料的现象,当大量床料堆积在一侧“裤腿”中无法正常流化时,即发生了所谓的“翻床”事故.目前,关于裤衩腿循环流化床动态特性模型的研究相对较少,主要集中于对“翻床”过程中炉膛床压(炉膛床料量)变化过程的模拟和分析[1-5],而对“翻床”过程中由物料交换所引起的炉膛燃烧、传热状态变化的研究则更少见.一些研究人员[2-4]根据国内300 MW等级CFB锅炉的运行经验,从操作参数的不平衡和控制设备故障等方面对“翻床”原因进行了分析,提出了锅炉运行中可能导致“翻床”的原
动力工程学报 2010年12期2010-08-15
- 循环流化床锅炉风道燃烧器非金属膨胀节损坏的原因及防范措施
某电厂4#炉加好床料后做一次风机变频调试试验的过程中,当提高水冷风室压力至18.8 kPa进行流化试验排出部分炉渣时,发生了4#风道燃烧器非金属膨胀节被吹穿孔损坏事件。本文将根据变频试验的过程和现场调查,对事故的原因进行分析,并总结事故暴露的的一些管理和技术方面的问题,提出了防范类似事故的措施。6月30日,4#机组B级检修接近尾声,根据B级检修调试的计划安排,当班运行人员按部门要求将4#炉加床料使床压达到5 kPa,在检查相关工作结束后开始对4#炉进行加床
电力与能源 2010年2期2010-04-13
- 低灰分燃料循环流化床锅炉的外加物料河沙粒度分析
理论上分析了外加床料的粒度要求,并通过泰国A jnomoto公司的73.2 t/h循环流化床锅炉进行了验证.1 循环流化床锅炉物料平衡分析1.1 循环流化床炉膛内的物料分布在循环流化床锅炉内,高温固体物料沿封闭的回路循环流动,形成炉膛中特定的固体物料浓度分布,将燃料燃烧释放的热量部分传递给受热面,其余热量被离开炉膛的烟气带走.固体物料在循环系统内的流动特性对传热[5-7]、燃烧[8-9]和脱硫[10-11]有直接的影响,决定了整个锅炉的性能[12].通过对
动力工程学报 2010年6期2010-04-13
- 循环液化床锅炉启动过程的问题及对策分析
原因分析1.1 床料的选择床料作为一个蓄热体，在循环流化床锅炉的点火过程中具有很重要的作用，床料一般要经过加热升温、快速引燃和向稳定状态过渡等几个阶段。从DG450/9.81-1型循环流化床锅炉的启动升温曲线可以看出，床料的加热是一个相对较长、较平稳的过程，升温的热量来自于床下热烟气。在以往启动过程中，有时担心启动过程中出现其他问题，增加启动时间，使得在并网初期只剩下较少的床料，大部分床料以被吹走，所以选择较厚的床料启动。但是由于床料多，炉膛床压就比较高，
中国新技术新产品 2010年17期2010-01-01
- 循环流化床锅炉冷态启动中给煤问题及处理
火前首先检查炉内床料厚度，点火前控制床料厚度在400~800mm左右。锅炉在冷态点火时，由于启动时间较长，床料会在不断损失，而该过程中没有外加床料的补充；同时为减弱投煤后床温大的波动，需要较高的床料厚度，但床料过高，会增加点火燃油量，又由于点火过程中床料会产生损失，所以点火前控制床料在600mm为好。锅炉冷态点火过程中如果投煤控制不当容易引起结焦事故，包括低温和高温结焦。如果投煤温度选取的过低，在大量燃煤投入后，由于燃煤不能点燃，床温会下降。如果在某部位存
中国新技术新产品 2010年11期2010-01-01