支板
- 基于声纹特征识别的进气支板裂纹故障原位检测技术
的航空发动机进气支板裂纹故障检测方法，与外场常规的目视或孔探检测方法相比，具有可量化和效率高等优点。航空发动机是工作环境最极端、最苛刻的系统之一。进气机匣作为航空发动机前端主要承力和进气部件，一方面是用来承接低压转子前支点载荷、振动及气动载荷；另一方面是对发动机进气来流进行整流，保证气流能够满足压气机使用需求。为满足现代武器装备超高性能、超高负荷的使用需求，进气机匣面临着负荷大、质量轻的考验，导致进气支板极易出现裂纹故障。进气支板裂纹故障的危害极大，早期往
航空动力 2023年3期2023-07-05
- 增压级末级静子与支板耦合设计对流场影响的研究
的需求，中介机匣支板厚度都较大。特别是支板与上游静子之间的相互影响对风扇的气动稳定性、振动以及噪声有较大的影响[4]。但有时为了保证发动机的轴向长度，降低重量或换发配装要求，需要缩短末级静子和中介机匣支板之间的轴向距离，这会增加支板对上游流场的影响，增大了风扇气动稳定性的风险[5]。以某风扇增压级末级静子与支板轴向间距缩短设计为背景，研究了增压级末级静子和支板的耦合设计对流场产生的影响，分析耦合设计前后流场的流动特性，并分析耦合前后对上游产生畸变场的情况。
装备制造技术 2022年5期2022-09-06
- 航空发动机中介机匣旋涡结构分析
压力梯度，而承力支板的钝体扰流特征会带来很强的诱导损失，从而造成下游流场的恶化，两者结合下极易诱发端壁附面层分离、支板角区分离等二次流现象[1]，影响整机总体性能。国内外对于中介机匣的研究较多，SO R M C等[2]的研究显示离心加速度与不平衡的压力场会导致凸面湍流剪切应力增加和凹面湍流剪切应力减少，因此可以确定曲率影响S形管道湍流附面层的发展。BAILEY D W等[3]对于压气机S形过渡段进行研究，发现S形管道的损失主要取决于压力梯度和曲率，同时支板
机械制造与自动化 2022年3期2022-06-24
- 高马赫数燃烧强化的激波风洞试验研究1)
,因此需要凹腔和支板等稳焰装置.同时,可以在较低燃烧室入口马赫数Main≈1.0～2.0条件下组织大分离的高效燃烧,而不必担心离解反应降低燃烧效率.与之相比,Maf≥8.0高马赫数飞行条件下,更高焓来流让点火延迟时间显著降低,即燃烧过程更加由掺混控制,对Maf4.0～7.0 条件下常用的凹腔等稳焰装置依赖性减弱.但此时如果仍大幅降低流速再组织燃烧,更高温气流中显著的离解反应会限制化学能的加入,不利于发动机性能.因此,高马赫数发动机更倾向于在较高燃烧室入口马
力学学报 2022年5期2022-06-16
- 一种快速成型橡胶压力机
胶压力机，包括：支板，支板开设有第一开槽，第一开槽下方设置有第二开槽，支板底端位置设置有模具板，模具板上表面两端设置有压缩弹簧，压缩弹簧上方设置有按压板，按压板中间位置镂空，按压板于第二开槽内滑动，按压板两侧设置有齿板，支板外侧设置有气缸，气缸输出端连接有推杆一端，推杆另一端连接有第一电机，第一电机输出端连接有第一转轴一端，第一转轴另一端连接有第一齿轮，第一齿轮能够与齿板相互啮合，通过设置气缸配合推杆以及压缩弹簧，从而便于需要更换模具时，无需人工操作，能够
橡塑技术与装备 2022年3期2022-03-17
- 一体化加力燃烧室支板雷达隐身修形仿真
加力燃烧室方案在支板表面和加力燃烧室内、外涵分隔壁面设置了凹腔，并且支板凹腔内有喷油孔，以此来实现稳定火焰、组织燃烧的功能；孙雨超等[7]提出了一种与涡轮后框架一体化的加力燃烧室方案，并采用商业数值计算软件对其进行了3维冷态和热态流场数值模拟研究。本文以配装轴对称喷管的某型发动机为载体，采用弹跳射线法（Shooting and Bouncing racy，SBR）和物理绕射理论（Physical Theory of Diffraction，PTD）方法对一
航空发动机 2022年6期2022-02-06
- 某型发动机引气有滑油味故障分析
烧室3、4和8号支板开有引气孔，从压气机第十级来的气流，流到燃烧室引气导管安装座上，通过装在安装座上专用引气导管，引出小股气流用于飞机座舱增压。滑油系统密封不良或燃烧室支板处有滑油与气流掺混，座舱引气会有滑油味。基于该型发动机结构特点与工作原理分析，造成引气有滑油味的可能原因有：（1）桨轴前轴承封严空气压力过小，滑油从减速器前盖漏出，或由于压气机前轴承封严压力过大，导致减速器内腔压力过高，将润滑前轴承的滑油挤出减速器前盖，进入进气道与气流掺混。（2）压气机
中国科技纵横 2021年9期2021-08-02
- 一种塑料模具的排列装置
置，包括有挡板、支板、横板、垫块、双轴电机、第一轴承座、第一转轴、第一转辊、第一皮带轮、第一平皮带、第一传送带等；前方挡板左侧顶部设有支板，支板后侧上部设有横板，横板底部开有弧形槽，前方挡板前侧设有垫块，垫块顶部设有双轴电机，双轴电机前端设有第一皮带轮。本发明通过设置的拨动机构可将放置正确的塑料模具拨到滑板上，直接传送走，不需再人工进行挑选和分拣，减少了分拣的程序(申请专利号：CN201910013994.3)。
橡塑技术与装备 2021年8期2021-04-23
- 专利名称：一种废电池拆解回收装置
置，包括底座、底支板和电池仓，所述底座固定设置在底支板下部，电池仓固定设置在底支板上，底支板上设置有立柱，立柱上设置有横梁，横梁下表面倒置有第一气缸，第一气缸的推出端连接有压板，压板位于电池仓正上方，压板下表面设置有两个横向刀片和一个纵向刀片，横向刀片和纵向刀片连接成工字形，在电池仓前后两侧设置有圆孔，底支板上还设置有第二气缸，第二气缸的推出端上设置有连接条，并在连接条上连接有推出棒，推出棒端头设置在电池仓后侧的圆孔中。本实用新型的目的在于提供一种废电池拆
再生资源与循环经济 2021年9期2021-04-09
- 某焊接机匣加工方法探析
锻件机加成型，其支板与支板安装座单独成型后，再组件进行组合加工，整体结构如图1 所示，保证焊接时不会由于铸件自身的偏差而产生问题。图1 新型号焊接机匣件三维图示新型号焊接机匣件与原零件相比，缺少后端安装边，需要对新型号零件装夹方法及工装方案进行研究。零件支板与支板头与原来有区别，两者的转接部位距离机匣壳体过近，采用原来加工方式不适合该零件的加工，需要编制研究程序。新增的支板端面与斜平面相交位置的转接R 圆角结构，不允许钳工打磨，需要使用特殊尺寸的专用刀具以
中国新技术新产品 2021年22期2021-02-11
- 航空发动机进口整流支板防冰槽裂纹故障分析
机匣、内环及整流支板构成。近年来，进气机匣裂纹故障时有发生，如何准确确定裂纹故障原因并提出合理的改进措施，是研究人员比较关注的问题。一些学者针对机匣的裂纹故障机理进行了深入研究。吴宏春等[5]针对机匣壳体环带支撑台基体裂纹故障，通过数值仿真和模态试验、动应力测试等手段开展了深入分析，确定了裂纹产生的原因，提出了增加加强筋和涂减振胶等解决措施。刘洋[6]针对某型进气机匣基体裂纹故障，通过模态试验、动应力测试并结合古德曼图等手段开展研究，确定了故障原因，提出了
航空发动机 2020年4期2020-09-16
- 径向进气装置内孔板流动规律研究
流道的上下壁面靠支板连接支撑固定，原始造型为5块周向均布间隔72°的支板，支板为对称翼型造型，前后缘均为圆弧型以减小流动损失，进气装置进口唇口外径D1=350mm，出口外径D2=120mm，内径D3=48mm，唇口通道高H=56mm。为保证进口气流的均匀性，在唇口向外做了一定的延伸，延伸段长L=70mm。图1 计算模型与网格采用商业软件ANSYS ICEM划分全局结构网格，总网格数120万，计算模型为k-ε，对壁面网格进行加密，保证y+值满足湍流模型要求。
机械制造与自动化 2020年4期2020-08-12
- 支板融合OGV平面叶栅数值计算及试验研究
016)0 引言支板在发动机中起到不可替代作用的同时，由于其自身体积较大，因而会对发动机外涵处的流场造成一定影响。在气动方面，支板使得通道内流场沿周向不均，引起的扰动会向上游传播，影响OGV叶栅流场，有时甚至穿过OGV叶栅通道到达风扇，使风扇转子流场不均匀。另外有研究表明[1]，对于大涵道比涡扇发动机，OGV的损失每增加1%，发动机耗油率约提高0.33%。支板的存在还会对发动机的噪声产生不利影响，研究表明发动机外涵支板引起的压力脉动是造成发动机噪声的原因之
机械制造与自动化 2020年4期2020-08-12
- 基于支板稳燃的超声速火焰特性研究进展
对于凹腔稳燃器，支板也被作为一种有效的燃料喷注器和火焰稳燃器用于实现超声速燃烧室中的火焰稳定。从20世纪70年代美国兰利研究中心[10]提出支板的概念开始，各国对支板构型的燃油喷注器、火焰稳定器展开了大量的实验及数值模拟研究，证明了支板在增加燃油穿透深度、增强掺混等方面都具有较大的优势。为了进一步实现超声速燃烧室中的燃烧组织优化，各国学者对以支板稳燃的超声速燃烧室中火焰特性进行了机理性研究。本文基于当前超声速支板稳燃领域研究现状，总结了以支板作为稳燃器的超
空气动力学学报 2020年3期2020-08-08
- 大扩张角涡轮过渡段非定常流动数值仿真
]。另外过渡段的支板表面非定常气动力也会导致支板发生高循环疲劳，甚至会引起支板的疲劳失效。过渡段内的流动是强3维流动并且伴随很强的二次流，上游的二次涡系对过渡段内流场产生很大影响。Steiner M等[10]和Wallin F等[11]尝试通过过渡段内部的强3维流动效应控制过渡段内部的损失。施鎏鎏等[12]和蒋首民等[13]采用定常计算的方法研究过渡段内的流动机理，并且分析了影响过渡段计算精度的若干因素。Denton J D[14]指出在定常计算中掺混面的
航空发动机 2019年5期2019-12-13
- 一种涡轴发动机常规进气装置的气动特性分析
真的方法对考虑了支板情况的常规进气装置的气动性能进行了研究，结果表明，常规进气装置的总压损失仅为0.95%;常规进气装置整体流场参数分布均匀，其总压损失主要是由于支板的存在减小了流通面积，导致流速增加，从而引起流动损失。关键词：常规进气;气动性能;支板;数值仿真中图分类号：TK471 文献标识码：A 文章编号：1671-2064（2019）16-0000-00涡轴发动机的进气部件的主要功能是为压气机提供清洁、均匀的气流。由于涡轴发动机的使用环境宽广，在
中国科技纵横 2019年16期2019-12-02
- 不同支板构型对超声速流动影响的数值研究
卓 张晓宇摘要 支板作为超燃冲压发动机的侵入式喷注/稳焰结构，能够有效的使燃料与主流空气掺混。为了进一步分析超声速气流中支板对流动的影响规律，本文对比了二维、三维的仿真结果，并通过三维仿真分析了支板特征参数对流动的影响。结果表明：在长宽比较小的条件下，流场的三维效应更加明显;支板长度对总压恢复的影响很小;前缘半径和支板厚度越大，总压恢复系数则越小;当支板厚度大于流道高度13.4%时，极易发生气流壅塞。关 键 词 超燃冲压发动机;支板;总压恢复系数;激波串中
河北工业大学学报 2019年4期2019-09-10
- 尾部压缩角对支板混合及燃烧特性影响的数值研究*
入能够喷注燃料的支板[4]，支板前缘产生的斜激波和经壁面反射后的反射激波会促进支板喷注的燃料与空气的掺混；同时支板尾部的低速回流区为点火和燃烧也提供了便利[5]。目前，不同构型设计的支板喷注器层出不穷[6-9]，并均已被证明能够有效促进混合。其中日本的研究人员对基准支板的尾部进行改造[10]，提出了一种带有交替尾缘结构的支板喷注器，来流流经交替尾缘结构会因为两侧的压差产生反向旋转的流向涡对，能够对燃料的掺混起到非常明显的促进作用。国内针对支板喷注器也开展了
弹箭与制导学报 2019年5期2019-05-28
- WJD-0.75电动铲运机电缆托辊支架改进
题原托辊支架由左支板、右支板和下底板组成，将水平托辊和垂直托辊［2］固定，并分别通过螺栓连接在电动铲运机后尾架边板上，如图1所示。在使用和维修过程中，存在如下问题：图1 电缆托辊安装结构示意图2.1 更换水平托辊拆卸工序繁琐水平托辊安装在左、右支板两侧，由于左、右支板固定托辊轴孔为封闭孔。每次更换任一水平托辊时，均需拆卸左、右支板的固定螺栓，将左、右支板及全部托辊从电动铲运后尾架取出，然后再进行更换安装。2.2 左、右支板定位困难在重新安装左、右支板时，至
铜业工程 2018年6期2019-01-07
- 基于逆向气体喷注的支板热防护研究
置一个喷注燃料的支板，以此来获得更好的燃料分布范围，并增强燃料与空气的混合，提高燃烧效率[2-4]。许多研究已经证明，支板的尾部能够产生有助于火焰稳定的回流区，同时经过特殊设计的支板尾部还能够产生流向涡，有利于燃料与空气的掺混[3-4]。支板已经成为目前应用广泛的一种混合增强装置。但是支板的混合增强效果对支板结构的依赖性较强，支板的结构一旦发生损坏，那么支板的混合增强效果也就会大打折扣，而在超燃冲压发动机中，支板工作时会受到高温高压的来流冲击，热环境非常恶
火箭推进 2018年5期2018-11-26
- RBCC燃料支板主动冷却的换热特性研究
工作条件下，采用支板喷注的方式是必然的选择之一，燃料支板虽然是发动机中的一个小部件，但却是实现宽域高效燃烧的关键部件[6]。另一方面，RBCC发动机在引射、亚燃和超燃模态等多个模态工作。引射模态时，引射火箭射流总温达到3 200 K以上，射流会冲刷到燃料支板；超燃模态时，燃烧总温在2 800 K左右，而且由于加速飞行时，需要打开火箭增加推力，因此在某些工况下，燃气总温仍会达到3 000 K以上，因此RBCC发动机中的燃料支板面临的热环境比双模态超燃冲压发动
西北工业大学学报 2018年5期2018-11-14
- 地铁受电弓上框架平衡杆安装支架开裂故障处理
架上的平衡杆安装支板出现开裂的问题，裂纹位置在焊缝的边缘，沿焊缝整体贯穿。2 原因分析上框架上的平衡杆安装支板是由两块6mm厚、30 mm宽的铝合金板材焊接于上框架顶管上，使用中该位置主要悬挂着平衡杆的止挡杆组焊。正常使用时，受电弓止挡杆组焊的作用是止挡受电弓弓头，避免弓头在上升及下降时出现翻转现象。受电弓正常集电时，碳滑板与止挡杆组焊不接触，保证受电弓弓头与网线的良好接触。止挡杆组焊在整个结构中只承受受电弓正常升降时弓头倾斜所产生的力，该型号受电弓弓头质
时代农机 2018年6期2018-08-23
- 基于数值模拟的涡轮风扇结构优化设计∗
包括风扇导流环、支板、风扇叶轮、风扇罩等．在工作过程中，风扇与涡轮同轴连接，随着涡轮轴的转动而转动，涡轮风扇工作时具有转速高、转速变化范围较宽、形体单薄、气动载荷较大及热载荷大等特点[2]，因此涡轮风扇叶片出现故障的次数较多，其工作状态和使用年限直接影响涡轮增压器的故障发生．目前，对于叶片与轮盘振动破坏及疲劳分析时，徐可宁等[3]利用三维叶轮机械气动弹性分析软件AEAS，对某压气机转子错频叶盘结构进行了振动响应分析，吴承伟等[4]采用疲劳分析方法对离心式叶
新疆大学学报(自然科学版)（中英文） 2018年2期2018-05-15
- 高桩码头挡土墙沉降原因分析及修补工艺
方护岸设施采用简支板连接，板后设置挡土墙。码头岸坡主要靠挡土墙结构来维持稳定。挡土墙混凝土强度等级一般为C35以上，现场浇筑，墙内均匀分布钢筋。挡土墙多采用两次浇筑，基础和墙身分开浇筑，并预埋好连接钢筋，且连接处混凝土应凿毛，并清洗干净。混凝土浇筑完毕后，应按照规定养护，墙后回填应该在挡土墙混凝土强度达到设计要求后才能进行回填。墙后必须回填均匀，摊铺平整，填料符合设计要求。墙后一定范围内，不得有大型机械行驶或作业，为防止碰坏墙体，应用小型压实机械碾压，分层
智能城市 2018年5期2018-04-24
- 悬臂立柱固定支点分布的有限元分析及优化设计
umn悬臂立柱各支板外沿处的倒角与圆角设计，是为使立柱平滑不伤手，对立柱整体刚度及力学性能并无影响。建模前，为方便网格划分并缩短计算周期，对三维模型进行适当简化，删除部分倒角、圆角及对模型刚度影响不大的安装孔。悬臂立柱采用四面体单元模拟，这是一种在网格划分时，悬臂立柱各支撑板采用8mm的四面体单元，共155276个节点，98133个单元，网格质量为0.80，如图2所示。虽然变形相容性不是最好，但立柱的实体模型中不含有弯曲边界。此种单元类型完全可以满足计算精
机电产品开发与创新 2018年2期2018-04-18
- 航空发动机进气支板电热防冰试验
2航空发动机进气支板电热防冰试验雷桂林1， 郑梅1， 董威1,*， 周志翔2， 董奇21.上海交通大学 机械与动力工程学院， 上海 200240 2.中国航发湖南动力机械研究所， 株洲 412002为了研究电加热防冰的效果，开展了小型航空发动机进气支板的电加热防冰试验。结合该型号发动机进气支板的结构特点，设计了3种电热防冰加热布置方式，分别在支板沿轴向的不同位置采用1～3个电加热棒作为防冰热源。通过模拟不同的发动机进气结冰环境参数和电加热功率，在冰风洞中对
航空学报 2017年8期2017-11-20
- 一种可便捷更换外壳的计算机机箱
机机箱，包括底面支板，所述底面支板的后端和后支板的下端通过第三转轴转动连接，后支板的上端和上支板的后端通过第一转轴转动连接，上支板的前端和前侧支板的后端通过第二转轴转动连接，后支板的左侧面和右侧面均沿竖直方向等间距固定有三个第一限位杆，第一限位孔和第一限位杆卡接，第二限位孔和第二限位杆卡接，使得本设计可便捷更换外壳的计算机机箱进行装拆操作时无需按顺序装拆螺栓，简化了装拆步骤，减少人力支出；使用者转动前侧支板使得前侧支板的侧面和挡块的前侧面接触，第二L形扣件
科学导报·学术 2017年12期2017-10-21
- 超燃燃烧室小支板三维尺寸数值优化
1)超燃燃烧室小支板三维尺寸数值优化黄桂彬,吴 达,王应洋,王旭东(空军工程大学防空反导学院,西安 710051)为进一步提高小支板后低动压喷射的掺混增强性能,利用数值模拟方法对不带前引导面的小支板几何尺寸进行数值优化,对比分析不同长宽高几何尺寸对混合效率、穿透深度与总压损失的影响,研究发现小支板宽度越大,射流近场穿透效果越好;小支板越高后方射流穿透深度越大,但同时也带来更大的总压损失;小支板长度对燃料空气掺混特性影响不大,小支板过短会增大燃烧室总压损失,
弹箭与制导学报 2017年1期2017-06-23
- 防冰支板气膜缝出流对水滴撞击特性的影响
10500)防冰支板气膜缝出流对水滴撞击特性的影响刘 华，杨 军(中国航发四川燃气涡轮研究院，成都610500)为研究防冰支板气膜缝出流对其表面水滴撞击特性的影响，利用Fluent软件的离散相模型，在不同气膜缝出流位置、出流角度、宽度及出流流量条件下对防冰支板表面水滴撞击特性进行了计算。结果表明：水滴撞击极限随气膜缝出流流量的增大而减小；水滴局部撞击效率受气膜缝出流位置的影响，并随出流角度、出流流量的增大而减小；水滴总撞击效率随气膜缝出流位置的前移、出流角
燃气涡轮试验与研究 2017年2期2017-06-05
- 大厚度比窄焊缝不锈钢薄板缝焊工艺研究
1 mm厚不锈钢支板（1Cr18Ni9Ti）进行搭接缝焊工艺试验，通过控制不锈钢支板变形量和网片变形张力，检查焊缝外观质量、密封性和内部质量，解决了接头组合材料厚度比大于10：1和焊缝宽度1～1.2 mm的不锈钢薄板缝焊难题。研究结果表明，采用合适工艺参数可以避免缝焊过程焊缝成型不良等问题，保证了焊缝密封性；采用专用工装对缝焊过程不锈钢支板变形进行控制和焊后校形处理，可有效控制不锈钢薄板焊接变形；通过缝焊过程网片表面张力的调节，达到了控制网片性能的目的。电
火箭推进 2017年2期2017-05-09
- 电脑针织横机起底板驱动机构的改进
驱动板、驱动电机支板、驱动电机、偏心块等组成。图1 固定块与横移导板固定连接，为防止跑位需要打销固定，背面装有滚动轴承。驱动座上端固定在起底板上，中间竖直方向开有长槽，下端与驱动电机支板固定联接，电机支板上装有驱动电机，电机轴上装有偏心块。横移驱动板安装在驱动座的槽中，可以灵活上下滑动，上端有纵向Z形长条孔，刚好套在固定板背面的轴承上；横移驱动板下端有横向长条孔，通过轴位螺钉锁在偏心块上，偏心块转动时，横移驱动板在槽的限制下只能上下移动。起底板左、右两边锁
纺织机械 2017年4期2017-04-26
- 对称铣削法在薄壁零件加工中的应用
+王红宾摘 要：支板是典型的异形、薄壁类零件，零件外形复杂，最薄处不足1mm，材料去除量大，易变形，加工难度大。文章针对支板零件结构特点，阐述了其加工方法及具体实施步骤，特别是在大余量毛坯去除中，采用了“对称铣削”方式，充分利用零件自身刚性，消除了震动和变形，保证了零件质量，此方法为类似零件的加工提供了一套较好的解决方案。关键词：支板；对称铣削；薄壁零件1 概述ZL28纤维滤棒成型机是我公司从意大利GD公司引进产品，技术含量高，是行业内非常先进的双通道成型
科技创新与应用 2016年36期2017-02-21
- 超燃冲压发动机支板研究综述
）超燃冲压发动机支板研究综述刘 昊，张蒙正，豆飞龙（西安航天动力研究所，陕西西安710100）以超燃冲压发动机支板工程设计及应用为研究目标，从燃料/空气掺混增强、燃烧强化、支板/凹腔一体化稳焰、支板阻力及支板热防护5个方面对国内外超燃冲压发动机中支板研究现状进行回顾与总结。认为支板可靠热防护是限制其工程应用的瓶颈，建议：1）采用燃料侧喷，利用超声速扰流气动掺混替代尾部交错结构机械掺混，降低支板阻力及热防护难度；2）飞行Ma＞7时，放弃支板/凹腔一体化结构，
火箭推进 2016年5期2017-01-09
- KD380：合并式茶几
面、第二桌面、内支板、C型支腿、外支板、连接杆等结构部件。其特征主要在于：所述第二桌面两端各设有一个所述内支板和所述外支板；所述内支板和所述外支板之间设有所述连接杆；所述第一桌面两边设有所述C型支腿。本实用新型结构简单、方便实用，通过第一桌面和第二桌面合并式设计达到了全隐藏式的目的，既美观又实用，可供家庭使用。专利号：201520626042.6
科技创新与品牌 2016年9期2016-11-03
- 中心支板钝化对RBCC进气道性能的影响
0072)中心支板钝化对RBCC进气道性能的影响武乐乐，何国强，秦飞，石磊，张正泽(西北工业大学 燃烧、热结构与内流场重点实验室，西安710072)为了研究RBCC发动机内置中心支板钝化对进气道性能的影响，针对一变几何侧压式进气道进行了中心支板不同钝化半径下的三维数值模拟。获得了钝化半径对进气道典型工况下性能、支板抗烧蚀能力和起动特性的影响规律。数值结果表明，压升和阻力随支板钝化半径的增大而增大，出口马赫数和总压恢复系数随钝化半径的增大而减小，且来流马赫
固体火箭技术 2016年5期2016-11-03
- Influencing factors of strut-based RBCC performance in ramjet mode
(编辑：薛永利)支板火箭RBCC亚燃模态性能的影响因素王亚军，李江，何国强，秦飞(西北工业大学 燃烧、热结构与内流场重点实验室，西安710072)针对2种扩张流道的RBCC燃烧室构型，通过三维数值模拟和地面直连试验，研究了燃烧室结构参数以及火焰稳定装置等对亚燃模态性能的影响。结果表明，第二级燃烧室采用较小的扩张角，有利于燃料的进一步燃烧，减小总压损失，燃料支板和凹腔火焰稳定器的共同使用，能有效提升燃烧室内的燃烧组织效果，扩展火焰的传播范围；直连试验验证了通
固体火箭技术 2016年1期2016-11-03
- 超燃燃烧室支板喷注器燃料掺混优化数值分析*
51）超燃燃烧室支板喷注器燃料掺混优化数值分析*王旭东，高峰，王应洋，张涵 （空军工程大学防空反导学院，西安710051）为分析喷孔对带交错支板/凹腔组合结构燃烧室性能的影响，运用数值模拟的方法研究了单个喷孔和多个喷孔与支板的相对位置对燃料掺混效率的影响，并探讨了流场在不同喷射角度下的变化情况。研究发现：喷孔正对下斜支板更有利于燃料向燃烧室中心区域扩散，提高混合效率，此结论同样适用于多喷孔喷射；喷射角越接近90°，越有利于提高燃料的穿透深度，同时远场穿透能
弹箭与制导学报 2016年1期2016-09-07
- 发动机进口整流支板端部流场
发动机进口整流支板端部流场马驰，王涵，桂琳，马树元，王建明(沈阳航空航天大学 辽宁省航空推进系统先进测试技术重点实验室，沈阳 110136)数值模拟了发动机进口整流支板端部流动情况，分析了整流支板下游流场的分布规律，对比分析了发动机进口整流支板调节角度为0°和30°时的流场差别。研究结果表明，整流支板端壁区的马蹄涡可延伸至支板下游较远距离，至少可达两倍支板弦长；马蹄涡在支板下游流场发展过程中涡心涡量逐渐减弱，涡空间范围逐渐增大；整流支板调节角度为30°时
沈阳航空航天大学学报 2016年3期2016-09-01
- 支板构型对煤油/空气混合影响数值分析*
710051)支板构型对煤油/空气混合影响数值分析*夏雪峰,高 峰,王宏宇,张 涵(空军工程大学防空反导学院,西安 710051)为研究支板尾部结构对煤油/空气混合特性的影响,采用离散相模型对五种支板-凹腔构型的超燃燃烧室进行数值仿真,得到了对应煤油分布、涡结构和总压损失情况。结果表明,交错斜坡支板和交错楔形支板均能提高煤油组分混合效率,但也带来较大的阻力和总压损失;楔形块数少的支板更容易产生尺度大且能量大的流向涡,可有效扩展可燃混合区范围;楔形块数多的
弹箭与制导学报 2016年6期2016-04-17
- 5510型塔机塔顶支板断裂的个案分析
510型塔机塔顶支板断裂的个案分析简忠武（湖南工业职业技术学院，湖南长沙，410082）某单位一台5510型塔机在使用10月左右的时间后其塔顶支板发生断裂。对该塔顶支板进行宏观断口检测与分析、金相检验、化学成份和力学性能检验，结果表明，该零件断裂主要原因是金属疲劳所致，其疲劳寿命降低的主要原因是安装或使用过程中受到过较大载荷的冲击碰撞及原材料中存在非金属夹杂物。塔机；塔顶支板；宏观断口检验与分析塔机（又称“塔吊”），“塔式起重机”简称，是建筑施工中常用的一
湖南工业职业技术学院学报 2015年4期2015-12-29
- 乙烯超燃燃烧室支板/多凹腔一体化组合数值分析*
)乙烯超燃燃烧室支板/多凹腔一体化组合数值分析*王应洋,李旭昌,王宏宇,吴振亚(空军工程大学防空反导学院,西安710051)摘要:为探索多凹腔与交错尾部支板组合时对燃烧室性能的影响,运用有限体积法对乙烯喷注当量比0.6的燃烧室进行了数值模拟。通过对比不同长深比的凹腔串、并联对混合效率、燃烧效率、总压损失的影响,发现并联凹腔能通过更早的实现燃料与主流充分掺混从而提供更大的燃烧区;长深比为3.5的凹腔串、并联对提高燃烧效率效果不明显,长深比为8的凹腔串、并联能
弹箭与制导学报 2015年3期2015-12-26
- 支板-凹腔组合结构对煤油混合的数值分析*
710051)支板-凹腔组合结构对煤油混合的数值分析*王宏宇,高峰,王应洋(空军工程大学防空反导学院,西安710051)摘要:为研究超声速燃烧室的混合特性,采用离散相模型对带有支板-凹腔组合结构的煤油超燃冲压发动机燃烧室进行了数值模拟,分析了凹腔长深比和凹腔后缘倾角变化对煤油混合特性的影响。计算结果表明,大长深比的凹腔构型增大了燃料的穿透深度,拓宽了煤油与空气的接触面积,从而使混合效率增加。后缘倾角为30°的凹腔较后缘倾角为45°的凹腔更容易卷吸主流中的
弹箭与制导学报 2015年3期2015-12-26
- 一种组合探头的设计与应用
所示，支撑体、上支板、下支板都用ABS材料制作，在支撑体上钻8个通孔，在上支板、下支板上钻8个孔，孔径小于支撑体的孔径。下支板与支撑体用胶黏接固定，上支板与支撑体用螺钉连接固定。传感器位置的放大图如图2所示，传感器下端的弧形面与下支板的孔接触。▲图2 传感器位置的局部放大图2 组合探头性能测试当组合探头接触被测管面时，每个传感器与管表面需要有良好的接触，这需有恰当的弹簧力配合。当弹簧力过大易产生大的噪波，且被测管面不是很光滑时（比如有凸凹不平），有的部位可
机械制造 2015年10期2015-11-24
- 大涵道比发动机涡轮过渡段气动改型设计
的尾迹、气流角、支板等对过渡段内流动的影响；Marn等[9]通过试验和数值手段研究了高压涡轮转子出口气流角、尾迹对过渡段性能的重大影响。上述研究说明过渡段的设计必须依据设计点的进口气动条件进行。文献[10]通过调整流线曲率的方式优化了原型过渡段的性能；Wallin等[11]通过对过渡段流道面积分布规律的优化设计减小了过渡段内总压损失；孙志刚等[12]优化了某型燃气轮机涡轮过渡段的子午流道，认为沿流向的面积分布规律是过渡段优化的1个重要方向。本文依据过渡段设
航空发动机 2015年4期2015-11-19
- 燃料喷注位置对于RBCC超燃模态性能的影响
值模拟结果表明，支板火箭关闭情况下，乙烯燃料RBCC发动机可在流道内组织燃烧、建立室压；将燃料在支板与凹腔中间靠上游位置喷注，可获得较好的发动机总体性能，此时发动机内推力增益可达9%以上；支板火箭底部的高温低速回流区有助于维持燃料高效燃烧释热。火箭基组合动力循环(RBCC)；超燃模态；数值模拟；燃烧性能；回流区0 引言火箭基组合循环(Rocket Based Combined Cycle，RBCC)动力系统集成了吸气式发动机和传统火箭动力系统的特点。RBC
固体火箭技术 2015年6期2015-04-24
- 乙烯超燃燃烧室支板/凹腔结构组合数值优化
乙烯超燃燃烧室支板/凹腔结构组合数值优化王应洋1，李旭昌1，吴振亚1，杨发煜2(1.空军工程大学 防空反导学院，西安 710051；2.95607部队，成都 610010)为探索带交错尾部支板的超燃燃烧室流场特性，运用有限体积法对乙烯喷注当量比0.6的燃烧室进行了数值模拟。对比喷孔不同布置方式，支板尾部交错结构不同数目、不同翘角对混合效率、总压损失的影响。研究发现，喷孔数目越多，对燃料与空气充分混合越有利，但过多喷孔会降低穿透深度，且导致可燃混合区重叠，
固体火箭技术 2015年5期2015-04-22
- 当量比对超声速燃烧室性能影响的数值研究
2的条件下，对带支板凹腔组合结构的煤油超燃燃烧室的内流场进行数值计算，分析了燃烧室下游支板不同当量比对燃烧室燃烧流场的影响，并对燃烧室的性能做了定量分析。研究表明，随下游支板燃料当量比增加，燃烧反压对燃烧室上游影响加重，流动分离区扩大，上游燃料发生亚声速燃烧状态，且亚声速燃烧区域变大。在支板和凹腔共同作用下，凹腔后方形成了亚声速燃烧区和超声速燃烧区，当量比增加时超声速燃烧区减小，亚声速燃烧区扩大，从而有利于燃料的充分混合和燃烧。随当量比增加，燃烧室总压恢复
固体火箭技术 2015年4期2015-04-22
- 轴对称结构RBCC燃烧室超燃模态燃烧性能研究
燃烧室中均布燃料支板提高了燃料的穿透度,实现了液态碳氢燃料的稳定燃烧[7]。AFRL对含环形凹腔的轴对称超燃冲压燃烧室流道进行了研究,试验分析了后向台阶对燃烧性能的影响,并研究了加热乙烯喷射位置的变化带来的影响[8]。本文研究用燃烧室构型为轴对称结构,采用中心支板火箭作为点火和火焰稳定源,结合燃料支板喷射液态碳氢燃料,以此研究不同燃烧室构型下燃料喷射方案的变化对超燃模态燃烧性能的影响。1 燃烧室构型试验用燃烧室构型如图1所示,由设备喷管、隔离段、支板火箭、
西北工业大学学报 2014年1期2014-03-25
- 降低车门分装线设备故障率
(1)前小车侧支板引起的摩擦轮运转超时。吊具在轨道中运行的时候，经常会发生打滑，原因是吊具与轨道的摩擦力大于吊具与摩擦轮的摩擦力。前小车及中小车的侧支板与轨道的间隙很小，拆开侧支板，发现侧支板中间凸起，高出3～5mm，从而引起与轨道的摩擦。据此对有凸出的侧支板进行打磨，基本上解决了这一部分打滑现象。(2)摩擦轮偏斜引起摩擦轮运转超时。当吊具发生打滑时，厂家调试人员一味的调节摩擦轮的张紧弹簧，结果导致侧支板与轨道摩擦的更为严重，调试人员又开始打磨轨道。对此
中国设备工程 2014年2期2014-02-26
- 乙烯超燃燃烧室支板/凹腔结构组合的数值研究①
所重视。交错尾部支板结构能产生流向涡和展向涡，可有效增强燃料与空气的混合［4－6］。凹腔和支板在超燃燃烧室的流动中都有着举足轻重的作用，对于同时存在支板和凹腔的超燃燃烧室流场中，涉及复杂的激波/膨胀波相互作用、激波点火作用、化学反应剪切层、大尺度分离流和旋涡流动、超声速气流的压力传播和燃烧的火焰传播之间的相互作用等多种相互耦合的复杂现象，蕴含其中的许多问题还未被人们所认知。目前，国外文献中尚未见到对支板/凹腔结构组合方式和位置的研究。国内中科院力学所张新宇
固体火箭技术 2012年5期2012-09-26
- 轴对称结构RBCC发动机超燃模态性能分析①
1－3］。而采用支板喷射方案，可显著提高燃料穿透度，改善燃烧效率。国外对多种支板构型和支板喷注方案进行了详细对比分析［4－6］。同时，结合燃烧室构型，国内外对支板凹腔一体化方案也开展了大量研究［7－9］。除此之外，对壁面诱导火焰、双燃烧室等方案，也开展了大量试验研究。随着超燃冲压发动机中一些关键问题的逐步解决，以及多项试飞试验的成功，为了能尽早实现工程应用，美国提出了大尺度超燃冲压发动机的概念，其基本构型采用圆形燃烧室结合多支板喷注［10－11］。研究表明
固体火箭技术 2011年6期2011-08-31
- 凹腔支板尾缘涡脱落频率试验研究
00084）凹腔支板尾缘涡脱落频率试验研究吴 迪1，金 捷1，季鹤鸣2，徐胜金3（1.北京航空航天大学能源与动力工程学院，北京 100191；2.中航工业沈阳发动机设计研究所，沈阳 110015；3.清华大学航天航空学院，北京 100084）为研究不同结构尺寸的凹腔对支板尾缘涡脱落频率特性的影响，设计了用于一体化加力燃烧室的带凹腔支板部件，并对其进行了风洞冷态试验。对所测得的速度数据进行频谱分析，并与标准支板的相关数据进行对比。结果表明：开凹腔设计改变了涡
航空发动机 2011年4期2011-06-06
- 火灾后预应力混凝土简支板力学性能试验
后预应力混凝土简支板受力性能试验，获得其裂缝分布与开展、变形发展、正截面承载力、火灾后无粘结筋剩余应力、无粘结筋应力增长规律，提出了火灾后预应力混凝土板的剩余应力、极限应力与正截面承载力计算公式，并给出了火灾后预应力混凝土简支板变形的分析方法，为进行火灾后预应力混凝土结构损伤评估与修复提供基础性素材.1 试验1.1 试件参数表1列出了火灾后预应力混凝土简支板试件的关键参数与配筋情况.预应力混凝土简支板受火升温曲线表达式为式中:θ为火面环境温度，℃;t为受火
哈尔滨工业大学学报 2011年2期2011-03-12
- 局部荷载作用下简支板内力的传递规律研究
规律。1 四边简支板的解析解[2]2 局部荷载作用下四边简支板[3]的解析解及计算结果汇总本文主要讨论四边简支板在均布荷载和线荷载等荷载作用下的内力传递规律(见图1,图 2)。2.1 均布荷载作用下的四边简支板的内力分析2.1.1 均布荷载作用下的四边简支板的解析解当 q=q0(常数)为均布荷载时(见图1):将式(3)代入式(1),式(2),得到挠度、弯矩表达式为:表1 均布荷载作用下板跨中弯矩系数及挠度值计算表2.1.2 编制程序[4]求解板跨中弯矩系数
山西建筑 2010年20期2010-08-22
- 基于ANSYS Workbench均匀受压简支板加筋的优化布置
筋均匀受压四边简支板临界载荷的影响因素图1所示为无加筋均匀受压四边简支板,根据静力法[1]求解其临界载荷,设其长度为a,宽度为b,受到均匀压应力作用的四边简支板,其临界载荷为:式中,(σx)cr为简支板的临界应力,MPa;t为简支板的厚度,mm;a为简支板的长度,即为箱型梁横隔板的间距,m;b为简支板的宽度,即为翼缘板的宽度,m;D为板的抗曲刚度[2]为屈曲系数[3]。图1 无加筋均匀受压四边简支板图由式 (1)来看,无加筋均匀受压四边简支板的承载能力主要
长江大学学报(自科版) 2010年1期2010-04-21
- 线荷载作用下混凝土双向板的挠度分析
定1.1 四边简支板四边简支矩形钢筋混凝土板的计算简图如图1所示，板沿x、y方向的边长分别为a、b，板厚h，在跨中(0≤x≤a，y=b/2)处作用有垂直于板面向下、大小为q0的线荷载。视混凝土双向板为双向正交异性板，由于变形的连续性，必存在一个连续的位移函数。图1 简支双向板计算简图设位移函数：(1)式中，D为待定位移系数。显然，该函数满足四边简支板的边界条件。根据小挠度板理论[2～4]，板的内部虚功：式中，B0为四边简支板的短期抗弯刚度，将式(1)代入上
土木工程与管理学报 2010年1期2010-01-25