桩体
- 盾构隧道近接侧穿引起桥梁桩体的变形规律*
道侧穿临近桥梁的桩体时,会引起桩体发生一定的竖向变形和水平变形,一般采用两阶段法计算盾构施工对桥梁桩体的影响。两阶段法以Winkler弹性地基梁和荷载传递法为基础,第一阶段采用解析解计算隧道开挖引起的土体自由位移场,并用三次曲线进行拟合;第二阶段基于Winkler地基模型,将盾构隧道施工引起的周围土体竖向位移转化为荷载施加在桩体上,通过弹性地基梁叠加原理,计算单桩由于盾构隧道施工引起的附加位移。文献[1]基于两阶段法研究盾构隧道对桩体的沉降影响。文献[2]
城市轨道交通研究 2023年9期2023-10-08
- 应用CFG桩加固高速路桥软弱地基的技术分析
桩处于软土中时，桩体容易因膨胀而破坏。而CFG桩因为是低强度的混凝土桩，不仅可以进一步提高地基承载力，还因为其桩身有一定的黏结性，可以在较长范围内受力，更能充分地发挥桩周摩擦阻力和端承力。另外，CFG桩对提高复合地基承载力幅度较大，普遍适用于加固填土、饱和非饱和黏性土、松散砂土和粉土等。总的来说，CFG桩的优势主要表现在沉降变形小、施工相对简单、造价较低、承载力提高幅度大、适用范围广、稳定性强、社会和经济效益高等。目前来说，CFG桩广泛运用于高速路桥的软弱
工程建设与设计 2022年15期2023-01-09
- 桩体模量和加筋体刚度对路堤稳定性影响分析
技术的不断发展，桩体类型、应用范围等更加丰富多样，各类桩体被广泛的应用于道路、铁路工程中，自此桩承加筋路堤进入高速发展时期。由于桩承加筋路堤中各个部分相互作用，性状十分复杂，因此在理论分析中往往对其采用一些简化假设。 Pham 等[1]使用其中六种方法分别计算31 组工况，这些设计方法所计算出的结果都不能与所有实测结果一致，并且不同方法的计算结果存在着明显差异。 在试验方面，由于离心机试验具有可由原型材料制作模型，在原型应力状态下直接观察结构或土体变化状态
福建交通科技 2022年8期2022-11-28
- 盾构隧道近距离斜侧穿建筑物群桩基础施工参数影响研究*
筑物的不同阶段对桩体位移、内力的影响；苏培森[8]通过采用有限元软件对盾构隧道下穿既有桩筏复合地基进行平面应变分析，探究了盾构隧道开挖对桩筏结构内力和地基应力影响的变化规律；黄昌富等[9]采用数值模拟和现场监测相结合的方法，对新建隧道侧穿邻近不同形式基础的建筑物产生沉降进行研究，分析不同施工阶段的沉降变化规律；徐前卫等[10]以北京地铁8号线盾构侧穿桥梁为工程依托，通过对盾构侧穿桥梁基础施工过程进行动态模拟分析，得出盾构穿越施工将导致地层和桥梁结构变形过大
施工技术(中英文) 2022年18期2022-10-10
- 考虑加固桩轴力的层状土坡地震稳定性分析方法
的有效措施。对于桩体加固坡体，在其抗震设计中，合理确定地震作用下桩体内力和临界滑动面，是关键环节之一。以往有一些方法用于分析加桩边坡的静力和地震稳定性。其中，数值模拟方法可全面考虑坡体与桩体性质，但由于建模操作的复杂性及不确定性，在实际工程设计中有时存在计算效率低、不便操作等问题[1-5]。拟静力法是实际边坡工程设计中处理地震力最为常用的方法[6]，极限平衡方法是桩体加固边坡稳定性分析的一种较简单方法[7-9]，二者结合可分析桩体加固边坡的地震稳定性。针对
高速铁路技术 2022年4期2022-09-24
- 考虑时变效应的堆载引发邻近单桩水平变形分析
布堆载以及堆载−桩体水平距离对既有单桩水平变形的影响。1 桩体附加应力黏弹性解1.1 黏弹性半空间Boussinesq解Boussinesq解为半无限体表面一点受法向集中力作用的经典弹性解[21]，可以用于研究地面荷载作用下在岩土体内部产生的附加应力场问题。计算模型如图1所示。图1 半无限体表面受集中力示意图Fig.1 Schematic diagram of half space with forces applied on surface在半无限体表面
中南大学学报（自然科学版） 2022年8期2022-09-21
- 静力触探法检测水泥搅拌桩损伤机理研究
会导致水泥搅拌桩桩体的损伤破坏，进而影响地基的承载力。因此，有必要对桩体损伤的因素进行分析。目前，已经有较多的专家学者开展了相关的研究。李国维等[1]开展了现场及室内实验，对水泥搅拌桩成桩质量进行快速检测；郑亚坤等[2]通过室内模型试验分析了PVC插管直径、强度对解决探头偏桩问题的效果；周健等[3]建立了静力触探的数值模型，模拟了静力触探贯入过程、锥尖土体及桩体的细观力学特征；耿功巧等[4]对探头在黏土中的贯入进行ABAQUS有限元模拟，分析了探头半径和贯
东北水利水电 2022年9期2022-09-16
- 洛阳龙门地铁站狭长深基坑变形规律及控制措施分析
的等效刚度理论将桩体刚度进行折算，折算简图如图2所示，将钻孔灌注桩等效成围护墙进行计算[1]：(1)(2)其中：D为桩间距，mm；d为钻孔灌注桩直径，mm；h为折算后围护墙厚度，mm。将数值代入上式中得h约为768 mm。各地层通过3D实体单元模拟，根据地质勘察报告，土层地质参数如表1所示。表1 土层地质参数2.2 模型建立基于洛阳地铁车站工程实例的几何尺寸及材料参数，运用Midas-GTS/NX有限元软件建立三维地铁车站深基坑开挖有限元模型，模型尺寸长×
河南科技大学学报(自然科学版) 2022年6期2022-09-14
- 某刚架桩受力性能有限元分析
2 m×2 m，桩体与连梁泊松比为0.166 7，密度分别为2 500 kg·m-3和2 200 kg·m-3，弹性模量分别为3×104MPa 和2×104MPa，各项岩土体参数见表1。表1 岩土体物理力学参数2.1 排距变化时桩体位移及弯矩分析刚架桩排距b 是指前、后排桩中心轴线之间距离，排距大小直接关系到刚架桩设计安全性和经济性，是刚架桩众多要素中至关重要的参数。 以上述工程实例在其他条件不变的条件下，取不同的排距进行桩体受力分析。 不同排距下桩体的S
福建交通科技 2022年4期2022-07-25
- 地铁车站支撑拆除对围护结构的影响
分析3.2.1 桩体水平位移分析支撑拆除前桩体的水平位移模拟结果如图2 所示。从图中可以看出，桩体的水平位移随着桩体深度的增加呈现出L形分布，基坑上部由于支撑的存在，桩体水平位移基本为零，说明内支撑可以很好地约束桩体的水平位移。从第二道支撑往下开始，桩体的水平位移开始逐渐增大，两侧桩体的位移并不对称，左侧桩体位移稍大，原因是基坑左侧有一定向上的坡度，桩体受到的土压力较右侧桩体更大。桩体的水平位移在基坑底部达到最大值5.99 mm，这是由于基坑开挖土体地应力
工程建设与设计 2022年9期2022-06-03
- 膨胀土地层深基坑支护结构设计优化分析
的增大。2.2 桩体深层水平位移现场监测数据分析本项目的测斜孔总共布设了26个，现将其编号为ZQT1～ZQT26。为了简化分析过程，现只选取其中具有代表性的2个测斜孔进行分析，其编号分别为ZQT15和ZQT18。通过对现场监测数据处理得到2018年4月21日—4月27日这段时间内2个测斜孔的现场桩体深层水平位移变化曲线，具体如图2、图3所示。图2 ZQT15桩体深层水平位移变化曲线图3 ZQT18桩体深层水平位移变化曲线从图2、图3可以发现，由于降雨天气的
工程与建设 2022年2期2022-05-07
- 高速公路软土路基水泥搅拌桩施工技术及质量检测
合，最后凝聚形成桩体[1]。本文依托实际工程，优选水泥、矿粉等原材料，使用不同桩体长度和桩体间距的水泥搅拌桩在试验路段路基进行施工，施工结束后在试验路段进行质量检测。1 原材料1.1 水泥水泥作为水泥搅拌桩最重要的原材料，其品质将直接决定软土地基处治效果，故本文优选水泥，使用标号为42.5的普通硅酸盐水泥，并对其各项性能指标进行检测。1.2 矿粉矿粉作为最常用的外加剂，其成本较低、容易获取，可以降低工程成本，还具有环保作用。故本文选用某公司生产的矿粉，并对
交通世界 2022年8期2022-04-19
- 无水砂卵石地层车站主体基坑桩体变形特征
形的重要指标——桩体变形。虽然已对杭州、上海等软土地区及北京等砂卵石、黏土地区的基坑工程实测资料进行了深入研究，但由于乌鲁木齐开展地铁建设较晚，针对乌鲁木齐市砂卵石地区基坑工程桩体变形统计分析未见发表，所以本文对乌鲁木齐地铁1号线北段无水砂卵石地层车站主体基坑工程桩体变形实测数据进行了统计分析和变形特征研究。研究成果可对乌鲁木齐后续地铁车站主体基坑建设过程中安全状态评估提供参照。1 案例情况本文案例为乌鲁木齐地铁1号线北段采用桩撑支护形式的车站主体明挖基坑
四川水泥 2022年3期2022-04-07
- 动力荷载作用下水-桩-土相互作用简化分析研究
对纵波竖直入射下桩体的运动响应进行了研究；但是，Winkler 模型没有考虑桩和土之间的耦合振动，且大多数参数是基于经验而非理论推导得到的。平面应变模型在Winkler 模型上进一步优化，假设竖直方向为零应变，波只在水平方向传播，忽略了周围土体的全三维波效应。积分方程方法考虑了纵波竖直入射条件下桩和土之间的散射。但上述方法都只考虑了桩和土之间的竖向位移而没有考虑桩和土之间的径向位移，而三维连续模型（土体和桩体都用三维控制方程）考虑了土体或桩体的竖向位移和径
振动工程学报 2022年6期2022-02-15
- 考虑鼓胀和自重的散体材料桩复合地基承载力分析
较早对散体材料桩桩体极限承载力开展研究，在极限平衡理论分析及原型观测分析的基础上给出了散体材料桩单桩极限承载力的半经验公式。WONG[3]根据桩周土体的被动土压力计算公式给出了散体材料桩单桩极限承载力计算公式。在此基础上，BRAUNS[4]忽略桩周土体和桩体的自重及桩周土与桩体间摩擦力，并认为桩体的鼓胀变形使桩周土进入被动极限平衡状态，根据鼓胀段桩体平衡得到单桩极限承载力。BARKSDALE等[5]基于圆孔扩张理论，给出计算单桩极限承载力的简易公式，该公式
地基处理 2021年6期2022-01-09
- 路堤下CFG桩复合地基桩土应力比计算修正
律。彭理[6]将桩体和桩周土体分别简化为刚体和线弹性体，将桩帽下土体和桩体视为复合桩体，由静力平衡和弹性体边界上变形协调条件，推导出刚性桩复合地基的桩土应力比公式。这些求解推导过程及结论公式要么过于繁杂，难以推广应用，要么将桩土相互作用的机理过于简化，虽能得到较为简单的公式，但计算结果与实际情况相差较大。笔者分析桩、土相互作用机理，结合CFG桩的工程应用实际，将其分为类端承桩型CFG桩复合地基和类摩擦装型复合地基，考虑褥垫层作用及下卧层沉降变形，分别采用应
河北工业科技 2021年1期2021-12-23
- 堆载作用下地铁车站深基坑开挖模拟与实测数值分析
探索堆载的存在对桩体侧向变形、桩体应力以及支撑轴力的影响,并与现场监测数据进行对比分析,旨在对类似的基础工程设计和施工提供参考。1 工程概况及地质条件黄河路站为合肥市轨道交通5号线工程的第13个车站。车站主体结构总长158.0 m,标准段结构宽度21.9 m.车站地面南低北高,规划地面标高15.85～16.35 m.围护结构选用直径为1.0 m,间距为1.3 m的钻孔灌注桩排桩,支撑体系采用钢筋混凝土支撑和钢支撑。现场实测测点位置如图1所示。图1 现场实测
太原学院学报(自然科学版) 2021年3期2021-09-15
- 既有暗挖车站上盖增层基坑施工力学响应
为了保证无嵌固桩桩体稳定性，将桩底主筋与导洞主筋焊接在一起，基坑四周留有反压土，并在围护桩施作结束后，对无嵌固桩背后3.0 m、坑底至地表以下3.7 m内进行深孔注浆加固。设置3道内支撑体系，第1道角部为混凝土支撑、中部为钢支撑，第2、3道角部和中部均为钢支撑，钢支撑施加预应力，主体围护桩顶设1 000 mm×1 000 mm(高)冠梁。第1道支撑角部采用600 mm×1 000 mm混凝土支撑，中间采用Φ800、壁厚为16 mm钢管，第2、3道钢支撑均采
山东建筑大学学报 2021年4期2021-08-09
- 高承台桩基竖向沉降及荷载传递研究
基的受荷响应以及桩体竖向沉降等进行研究，得出了桩周土体固结对桩体轴力的影响，同时分析荷载增加对桩端沉降的影响，可为后续的桩基沉降计算、基桩周土体固结对于桩基的影响提供参考。1 高承台桩基沉降计算方法现场试验可以得到桩基的真实沉降数据，对于群桩而言，应该考虑桩—土—承台之间的相互影响所产生的沉降，所以在计算高承台群桩的竖向位移时应该考虑相邻桩基的影响。对于高承台桩基础，由于承台地面位于地面之上，上部传递的荷载将全部由桩土之间的侧摩阻力与桩端的地基反力来承担，
山西建筑 2021年15期2021-07-20
- 路堤下高强度桩复合地基失稳破坏模式判别方法
的结论，即路堤下桩体复合地基发生失稳破坏与桩体抗弯能力有关，当桩体抗弯强度较高时，桩体易发生整体倾斜破坏；当桩体抗弯强度较低时，桩体易发生弯折破坏。另外，对于极弱土中短桩，若滑动面位于桩端之下，桩体的抗滑贡献得不到发挥，表现为桩端下土体发生剪切破坏。上述研究成果对于认识路堤下高强度桩复合地基破坏模式具有重要意义，但由于高强度桩复合地基破坏模式影响因素较多，目前还没有相关破坏模式的判别方法。为此，本文综合考虑地基条件、桩身材料抗弯能力、滑面下锚固深度等复合地
铁道建筑技术 2021年6期2021-07-12
- 高填方路堤下CFG桩复合地基渐进破坏分析
。通过设置CFG桩体，并铺设褥垫层和基础连接，保证土与桩体协同分担上部荷载。在高填方路堤的施工过程中，由于软土承载能力低、易变形以及局部软土的倾斜分布，会导致上部软土产生较大的侧向位移。土体侧向位移会压迫邻近CFG桩使之断裂破坏，从而诱发高填方路堤失稳［2］。传统的桩基安全分析通过计算单个桩体的竖向抗压承载力和横向抗剪强度并乘以桩数作为复合地基承载力，与荷载对比，判断桩基安全性。此方法假定不同位置桩体同时发生受压破坏或剪切破坏，忽略了边桩的弯曲破坏［3］。
铁道建筑 2021年6期2021-07-06
- 堆载及基坑开挖作用下被动桩水平受力及变形响应
生挤压效应，引起桩体的挠曲变形等[3].在目前的大多数研究中，对桩基水平受力变形的影响分析往往只考虑基坑开挖或堆载等单一因素，很少分析实际工程中常见的基坑开挖卸荷与堆载对桩基的综合作用，从而引发一些工程事故.因此，开展针对基坑开挖卸荷与堆载综合作用下邻近桩基受力变形的研究具有一定的工程实际意义.国内外学者就基坑开挖或堆载对邻近桩基的影响开展了大量研究[4-5].Poulos等[6]运用有限元与边界元相结合的方法，分析了基坑开挖引起邻近桩基受力变形的影响因素
东南大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-06-10
- 低应变法在建设工程桩基检测中的局限性研究
用，对于各类检测桩体假设为一维弹性连续杆件，在检测过程中，可在桩身的顶部进行竖向方向上的敲击，给予桩体一定的能量并且产生弹性纵波，此时纵波在桩体中心会向下传递，当传递到桩体具有明显的阻抗区域时会产生纵波的反射，通过对桩体上所配置的反射波接收仪，可对桩体的实际运行质量和生产参数进行分析[1]。从对各类桩体的质量控制情况上来看，如果通过对反射波的接收时间进行计算，则可以分析该桩体当前的长度，之后与施工资料进行对比，发现桩体的实际长度要远大于所取得的测量参数时，
建材与装饰 2021年13期2021-05-13
- 钢支撑滞后架设对围护结构变形影响数值模拟研究
设计标高所引起的桩体侧向变形。首先考虑在某一道钢支撑滞后时，其余钢支撑均按设计架设的工况，然后再对各道钢支撑滞后程度进行组合，工况设置见表3 和表4。4 钢支撑架设滞后对桩体侧向位移影响4.1 仅有一道钢支撑滞后工况基坑全场钢支撑按一定的滞后量进行架设，在某一道钢支撑滞后时，其余钢支撑均按设计架设，开挖至设计标高，不同钢支撑在相同滞后量下桩体侧向位移如图3 所示。由图3 可知，不同钢支撑在相同滞后量下，桩体侧向位移的分布形式十分接近，桩体最大侧向位移也十分
安徽建筑 2021年4期2021-05-04
- 基于模型试验的再生混凝土骨料包裹桩承载力计算理论研究
颗粒桩进行包裹为桩体提供附加约束，其中以包裹碎石桩技术最为常用.考虑到碎石是混凝土的基本原料，为节约工程建设成本，采用建筑垃圾中的再生混凝土骨料替换包裹碎石桩中的碎石，形成一种再生混凝土骨料包裹桩.现有包裹颗粒桩承载特性的研究方法多围绕模型试验和有限元分析，为更好的满足包裹桩的工程应用，有关包裹颗粒桩承载特性的理论研究也非常有必要.基于此，Raithel[4]等基于碎石桩单元体首次提出了单元理论计算模型.Alexiew[5]在工程中利用该模型研究了土工材料
海南大学学报（自然科学版） 2021年1期2021-04-25
- 盐渍化软弱土地基砾石桩处理效果检测与评定方法
和补救措施。一、桩体质量检测与评定方法规范中对桩体的检测要求为：在成桩30d后，采用重型(N63.5)动力触探检测桩身密实度和桩长,抽检频率应为总桩数的1%～2%。要求贯入量为100mm时,锤击数不应小于5击。施工前，大面积进行试桩桩体重型(N63.5)动力触探检测工作，在贯入量为100mm时的锤击数统计分析：桩体2.0m深度以下的锤击数大于等于5击的占比50%，基本满足规范要求，而桩体0m～2m深度范围内的锤击数大于等于5击的占比5%～30%，大于3击的
中国公路 2021年5期2021-04-03
- 支护桩危险点的判定方法研究
分析时，通常认为桩体水平位移最大值处的应力状态是最危险的［1-5］，即危险点。在监测数据超过变形允许值、桩体开裂漏水等异常情况下，采取抢险加固措施时通常基于这个结论展开。但结论并不能涵盖所有情况，如2012 年12 月30 日发生的武汉市轨道交通3 号线王家湾站基坑垮塌事故［6］，项目设计开挖深度20.6 m，采用φ1 000@1 200 灌注桩围护结构，桩长为31.6 m。开挖至17 m 左右时，支护桩在桩顶以下10 m 处折断，引发冠梁破坏和基坑局部坍
广东土木与建筑 2020年12期2021-01-14
- 桩锚支护结构在路堑边坡开挖过程中的力学行为特性
程的模拟，得出了桩体变形和弯矩的分布规律，以及支撑轴力的分布规律。周勇等[3]深入考虑桩锚支护结构和土体之间的协同作用，改进了桩体内力计算的方法，并通过数值模拟验证了该方法的正确性。王明龙等[4]采用数值建模的方式，着重讨论了深基坑桩锚支护中桩内力变化规律。伊晓东等[5]运用有限元软件ABAQUS进行了土岩二元地区深基坑桩锚支护结构变形分析，得出了土岩二元基坑支护中桩体的变形规律。从以往学者们所做的研究来看，大多都只对基坑工程中的桩锚支护进行研究，而对边坡
湖南交通科技 2020年4期2021-01-11
- 长短桩模量对复合地基的沉降特性研究
，分析长桩、短桩桩体的弹性模量大小对长短桩复合地基沉降特性的影响。复合地基采用水泥土挤密桩短桩＋CFG长桩的地基处理技术，垫层厚度取800 mm，桩径取0.4 m。CFG桩桩长15 m，桩间距2.0 m；水泥土挤密桩桩长8 m，桩间距1.0 m。整个路基宽36 m，桩体均采用正方形形式布置。CFG桩＋水泥土挤密桩复合地基模型见图1。图1 CFG桩＋水泥土挤密桩复合地基模型2 长短桩复合地基沉降作用机理长短桩复合地基中桩体有多种布置形式，常见的有长方形、正方
铁道建筑技术 2020年10期2020-12-26
- 基于CEL法的海洋土体中桩基自沉及稳定性分析
元模型主要包括：桩体和土体两部分。建立土体模型时，考虑到土体的边界效应，同时参考相关已有文献，土体的直径取桩径的10倍尺寸即：4.5m，土体深度方向尺寸取：45.8m，土体的材料模型选用：摩尔库伦本构模型。单元划分时，对本文所建立的有限元模型：桩体和土体两部分，进行独立划分，桩体采用C3D8r单元来模拟，土体采用欧拉单元EC3D8r来模拟。不同组件的单元划分情况如表3所示，桩体单元和土体单元如图1所示。设置分析载荷步时，选用显示动力分析载荷步，桩体与土体之
珠江水运 2020年22期2020-12-23
- 注浆微型钢管桩体抗弯力学性能
内部注浆体组成的桩体。目前，国内外学者在微型钢管桩抗弯性能方面取得了一些研究成果。唐咸远等[6]研究了截面尺寸和外包浆体对微型钢管桩抗弯能力的影响，指出抗弯能力随截面尺寸的增大而增大，外包浆体对相同截面构件的强度影响不大；吉伯海等[7-9]指出含钢率是影响钢管桩抗弯承载力的主要因素，钢管与混凝土的有机结合使构件具有较好抗弯特性和延性；Varma等[10]通过方钢管高强混凝土的抗弯试验，得出构件使用阶段的刚度为极限抗弯弯矩的60%；王少杰等[11]提出桩体水
建筑科学与工程学报 2020年4期2020-07-30
- 邻近铁路隧道的深基坑双排桩支护结构变形规律及优化设计分析
型为C3D8R；桩体本身材料为弹性体，单元类型为C3D8R。2.2 参数设置铁路隧道深基坑采用双排桩支护，计算基本参数为：桩间距1.5 m，桩排距2.0 m，桩径为1 m，桩长为31 m，冠梁高度和宽度分别为1 m和4 m。在基本参数的基础上，共设计5种桩长，分别为27、29、31、33和35 m，桩径也设置5种，分别为0.6、0.8、1.0、1.2和1.4 m，桩体刚度为0.50、0.75、1.00、1.25、1.50倍EI（EI为桩体基本刚度），桩间距
建筑施工 2020年2期2020-06-16
- 热—力耦合下能源桩沉降和荷载传递特性的数值分析
发现能源桩与普通桩体的力学特性不能简单的归结为桩体的热胀冷缩，还应考虑传热过程中，桩体与桩侧岩土体的荷载传递规律的变化对桩体的承载特性的影响。目前，能源桩的研究多集中在其传热效率方面[8，9]，对能源桩的力学特性研究相对较少,不能全面地揭示能源桩在热—力耦合作用下的力学特性。国内外学者利用现场试验、理论公式以及数值模拟等多种方式研究能源桩的荷载传递特性和沉降规律。文献[10]进行不同温度循环条件下的热交换桩的承载模型验以及利用Abaqus有限元软件建立考虑
华北科技学院学报 2020年1期2020-05-14
- 水域水位变化对邻近复合地基支承路堤稳定性的影响研究
。然而，即便采用桩体进行地基处理，桩体发生破坏进而引发路堤失稳的事故依然时有发生，尤其当路堤附近具有水域分布时，路堤滑塌的概率有所增加[3-5]。复合地基支承路堤的稳定性破坏主要分为两类，一类是桩体发生剪切、弯曲、鼓胀等导致的复合地基内部破坏[6]；另一类是桩体未发生结构性破坏，而是土体的绕流、桩体的倾覆、水平滑移等引发的复合地基外部破坏[7]，本文主要研究复合地基内部破坏的情况，随着桩体材料的不同，其破坏类型也存在明显差异。砂桩、碎石桩等传统的散体材料桩
水资源与水工程学报 2020年1期2020-04-20
- 桩筏基础桩土荷载分担比研究
分别传递到土体和桩体。为了计算桩体与土体之间承受荷载的比值，确定对桩土荷载分担比产生影响的主要因素，本文通过有限元模拟软件ABAQUS 建立模型进行数值计算。通过建立筏板双桩基础模型，对桩筏基础中的桩土共同承担荷载进行分析，通过改变影响桩土荷载承担状态的因素，总结出在具体情况下桩筏基础中桩与土各自承担荷载占总荷载的比值。1 筏板双桩模型及其参数设置在铁路路基工程中多采用等刚度桩筏基础，筏板下基桩的桩间距相同，筏板与基桩间设置一定厚度的垫层，每根桩对应一定的
铁道建筑 2019年12期2020-01-02
- 基于相同溶岩沉降地质条件的桥梁桩体侧摩阻分析探究
，计算分析案例桥桩体侧摩阻状态规律。（一）基于1倍设计载荷的桩侧摩阻各桩在3750kN即1倍设计载荷作用下，各土层相应的侧摩阻实测与标准值如表1所示。数据揭示，在1倍设计载荷的作用条件下，各桩体的侧摩阻实测值差异相对不是很大，各数值均未达到侧摩标准极值。（二）基于2倍设计载荷的桩侧摩阻各桩在7500kN即2倍设计载荷条件下，各土层相应的侧摩阻实测与标准值具体如表2所示。数据揭示，在2倍设计载荷作用下，桩体S1中砂层的侧摩阻开始加大，在中砂层和粉细砂层，桩体
中国公路 2019年23期2019-12-19
- 黏土地基中能量桩受力特性数值模拟分析
的前提下还能通过桩体实现与地能的热交换,起到桩基和地源热泵换热器的双重作用,保证夏季制冷、冬季供暖的需求[1].能量桩技术克服了传统地源热泵技术的占地面积大、工期长、造价高等缺点.目前我国对能量桩的研究尚处于发展阶段.也有学者在能量桩埋管形式上做了大量研究.陈忠购等[2]采用有限元模型模拟了桩土热物性不同时地埋管的换热效率,建立了内置并联 U 形埋管能量桩热交换的理论模型,并通过此模型进行了不同埋管形式对换热效率的影响,得出埋管数量、桩内所有U 形管的支管
吉林建筑大学学报 2019年5期2019-12-06
- 新型树根桩后注浆管路系统方案设计与研究
]的注浆管预制在桩体中，在压入施工过程中完成连接，在贯入力作用下，注浆管如何保持完整性和密封性，桩尖部位出浆口处如何避免进入过多的砂土以及如何防止水泥浆倒流等问题都需要解决，因此，项目组设计了新型的注浆管路系统装置、桩间连接方式和桩尖以配合新型树根桩的预制和施工。1 桩尖方案设计由于在施工过程中，桩体进入土体时存在泥土易进入中间钢管堵塞水泥浆通道，桩头部受土层摩擦力作用导致桩体易损坏，注浆时水泥浆倒流等问题。为解决此一系列问题，进行了桩尖方案的设计，设计后
山西建筑 2018年16期2018-07-11
- Impact of Phase Noise on TDMS Based Calibration for Spaceborne Multi-Beam Antennas
80 kPa前，桩体承担荷载比例较大，桩土荷载分担比略有上升。荷载达到80 kPa之后，由于单桩承载力有限，此时荷载继续增加，桩体承担比例降低，桩土荷载分担比降低。where fIFis the IF carrier frequency at the receiver and phase disturbance θ1(t) is the phase noise in the local oscillator while switching to the f
China Communications 2018年3期2018-04-04
- 高层建筑桩基础静压桩施工技术探讨
沉桩施工过程中，桩体尖部首先沉入原状土中，在桩尖下沉的过程中原状土体结构应力遭到破坏并产生变形，同时桩尖也会受到原状土的反向作用力。随着桩体下沉深度的增大，所受到的作用力增大。随着桩尖对土体作用力的增大，土体承压力达到极限状态而产生塑性流动或侧移下沉，而在原状土表面会根据土质的不同而产生不同情况的变形。压桩过程中，由于上层土体应力作用，下层土体会被桩体挤开，土体结构产生破坏。由于压桩作用力的影响，桩体周围土体产生变形的同时邻近桩体周围土体产生变形，从而桩体
中国房地产业 2018年1期2018-01-11
- 考虑桩体损伤的柔性基础下刚性桩复合地基中桩体受力及破坏特征分析
林，龚晓南考虑桩体损伤的柔性基础下刚性桩复合地基中桩体受力及破坏特征分析俞建霖1, 2，王传伟1, 2，谢逸敏3，张甲林1, 2，龚晓南1, 2(1. 浙江大学滨海和城市岩土工程研究中心，浙江杭州，310058；2. 浙江大学软弱土与环境土工教育部重点实验室，浙江杭州，310058；3. 浙江中浩应用工程技术研究院有限公司，浙江杭州，310000)为了模拟桩体局部损伤或破坏后的应力迁移，采用混凝土损伤模型实体单元，利用ABAQUS软件建立柔性基础下刚性桩
中南大学学报（自然科学版） 2017年9期2017-10-12
- 不规则深基坑阳角效应的工程处治评价与分析
响基坑阳角效应的桩体刚度、阳角角度、阳角凸出长度、开挖深度和锚头拉力等因素进行分析。在考虑桩体和土之间接触面无厚度、小滑移，桩底与土体采用Tie绑定连接，锚杆预应力采用等效降温法施加的条件下，开展了对深基坑阳角工程处治效果研究的工作。结果表明，在合理配筋的前提下，适当增加桩体的刚度，选取合适的锚杆力，可以减少基坑周边土体的位移，有利于基坑施工；桩体弯矩和桩顶位移随阳角角度的增大而减小，随阳角凸出长度及基坑开挖深度的增大而增大。研究结果可为类似工程的施工安全
中国港湾建设 2017年9期2017-09-22
- 360°全回转套管机拔桩施工难题及处理措施
河老桥废弃桩基，桩体钢筋对盾构施工产生安全隐患，必须处理干净、彻底，在选择施工工法上进行比选采用360°全回转套管机，施工过程中遇到的难点及处理措施为类似桩基拔除施工提供借鉴。1 工程介绍徐州地铁2号线新台子河～丁万河区间采用盾构法施工，隧道直径6.2m，纵向坡度1.2758%。下穿丁万河及丁万河老桥，由于北三环高架桥施工，原丁万河老桥被拆除，老桥桥台采用扩大基础+群桩基础，桩基为直径1.2m的钻孔灌注桩，间距3.75m×3.445m。丁万河老桥北侧桩基长
价值工程 2017年3期2017-05-14
- 考虑加载过程及桩体固结变形的碎石桩复合地基固结解析解*
考虑加载过程及桩体固结变形的碎石桩复合地基固结解析解*郭彪①龚晓南②李亚军①(①云南省交通规划设计研究院陆地交通气象灾害防治技术国家工程实验室昆明650041)(②浙江大学杭州310058)为了完善碎石桩复合地基固结理论，通过假设从桩体排出的水量等于流入桩体的水量与桩体体积变化之和以及地基扰动区土体水平渗透系数呈线性变化，并考虑上部荷载逐渐施加，推导了考虑桩体体积变化的碎石桩复合地基超静孔压及固结度解析解。当加载时间趋于零时，本文解可退化为瞬时加载情况下
工程地质学报 2016年3期2016-08-19
- 暗挖地铁截桩技术
处理方案：3.1桩体处理（1）上台阶施工中遇侵限桩时，为了保证施工速度和破除侵限桩震动造成掌子面坍塌，侵限桩暂不破除，在侵限桩位置截断初支结构格栅钢架并采用L型φ25钢筋与侵限桩主筋焊接牢固，同时对侵限桩附近的初支结构加强纵向连接，具体做法是，在临近桩体两侧格栅位置纵向布设1根I20a工字钢，I20a工字钢需纵向穿入桩体前后格栅中并与格栅主筋焊接牢固，对桩体范围未成环格栅起到简支梁的承托作用。（2）为防止桩体影响范围初支结构失稳下沉，在桩体处理前需对侵限桩
低碳世界 2016年11期2016-08-11
- 大型贮煤筒仓整体结构水平位移的有限元分析
体结构的筒仓壁、桩体的水平位移，并得出了模拟结果，为实际工程的设计提供了参考资料。关键词：贮煤筒仓，整体结构，筒仓壁，桩体，水平位移0 引言随着经济的发展，生活变得便利，电力能源的供给量逐渐增大。电力能源的获取方式包括火力发电、水利发电、风能发电及核发电等。随着电力环保要求的提高，火力发电市场逐渐减少，但在资源贫乏的地区，依然是主要的供电方式。为了降低煤炭价格上涨和满足严格的环保要求，大型贮煤筒仓较中、小型筒仓更具有优势。本文以国电霍州发电厂的大型贮煤筒仓
山西建筑 2016年9期2016-07-19
- 流塑状软土复合地基桩土相互作用机理的研究
机理认识不清，对桩体在流塑状软土地基中的抗剪贡献及破坏模式研究得不够深入。在进行路堤稳定性分析时仍然采用传统的极限平衡法，直接采用了桩身的抗剪强度，高估了路堤稳定性，从而导致在实际工程中地基处理方法选择不当［2］。采用桩基进行地基处理，在稳定性检算中，土体和桩体共同承担抗剪作用。一般将土体和桩体分离，地基所提供的抗滑力减去土体提供的抗滑力即为桩体所提供的抗滑力。本文将这种抗滑力定义为桩体的视抗剪强度，因此在剪切试验中桩的视抗剪强度在数值上等于施加的外推力与
铁道建筑 2015年12期2015-05-04
- 防汛抢险螺旋桩改进设计及沉桩试验
动机作为动力源对桩体施加旋转扭矩将其旋入土体之中。韦谢恩等［1－3］对桩体结构进行了初步设计，并对螺距和螺旋叶宽度进行了优化，但在实际沉桩应用中发现仍然存在沉桩所需扭矩偏大、电动机重量过大等问题。为进一步提高桩体、动力源的便携性及减少能耗，还需对桩体结构进一步改进。防汛抢险螺旋桩在沉桩过程中桩土作用机理比较复杂，本文结合桩土作用原理及力学平衡理论对沉桩阻力进行了简要分析，在此基础上提出了相应的桩体结构改进措施，设计了沉桩试验并对试验结果进行了对比分析。1
水利水电科技进展 2015年4期2015-05-03
- 浅析盾构施工对高架桥桩基的影响
桩，盾构法施工时桩体应力基本上没有什么变化，本文不做过多的讨论，计算时从桩顶位置开始，每2m为一个间距在桩身布置观测点，分析盾构法施工对高架桥桩基位移的影响。1 工程概况及模型参数1.1 工程概况图1 桩体与盾构位置关系图本文依托合肥市地铁一号线马鞍山路段中盾构下穿马鞍山路高架桥。地铁盾构隧道直径为6.0m，衬砌为0.3m，注浆层厚度为0.15m，埋深为12m。依据隧道开挖的影响范围，参考既有的计算经验和实际的工程条件，左右边界取为隧道外径的3倍，即18m
安徽建筑 2015年4期2015-03-11
- 地铁车站深基坑围护结构变形规律分析
监测数据分析围护桩体位移随基坑开挖深度的变形规律及钢支撑预加力对围护结构变形的影响。采用FLAC有限差分法模拟计算分析钢支撑架设时间、水平间距及预加力对围护结构变形的影响。研究结果表明，第一层钢支撑的及时施作对控制桩体位移很重要，第二层钢支撑预加力在200～500 kN时预加力的增加可较好地控制桩体位移;钢支撑的水平间距建议设为3 m。地铁车站 围护结构 变形1 工程概况及地层条件1.1 工程概况成都地铁2号线东延线龙泉站，位于拟建的龙工北路和规划十字路口
铁道建筑 2015年6期2015-01-07
- 盾构隧道施工对某高架桥桩基影响分析
行分析研究，得到桩体变形规律。逐步提高地下工程的修筑水平，并为以后遇到类似的工程提供一些借鉴和解决问题的办法［2］。1 工程背景及模型参数1.1 工程概况本章依据合肥市地铁一号线马鞍山路段，地铁一号线中盾构下穿马鞍山路高架桥。本地铁隧道主要运用盾构法施工。地铁盾构隧道直径为6.0m，衬砌为0.3m，注浆层厚度为0.15m，埋深为12m。依据隧道开挖的影响范围，参考既有的计算经验和实际的工程条件，左右边界取为隧道外径的3倍，即18m，模型底部取距隧道中心27
安徽建筑大学学报 2014年4期2014-09-22
- 预应力管桩破坏原因的定性分析
起伏一般情况下，桩体在打入土体的过程中要穿过若干地层。由于地层形成过程的多变性，因此在两个地层的交界处并不平整，而是出现不同程度的倾斜和起伏。当该土层承载力较高时，桩尖通过该层面时，就会发生不同程度的倾斜。此时随着锤击次数的增加，桩体持续沉入土中，土的侧压力增大，导致桩体的倾斜程度进一步增大（如图2）。当桩体倾斜到一定程度时，桩顶处的局部压力或桩身弯矩达到最大时，可能在桩身的一侧就会出现较密的裂缝甚至断裂或者是桩顶处的局部破坏。桩顶处的破坏可以随时觉察，而
河南科技 2014年6期2014-08-13
- 水泥土搅拌桩复合地基承载力设计参数数值分析
、桩径、置换率和桩体弹模等桩体设计参数，分析其对复合地基承载力的影响。对影响复合地基承载力的设计参数进行敏感性分析，找出主要影响因素，为工程设计提供指导。水泥土搅拌桩 优化设计 数值模拟水泥土搅拌桩复合地基是诸多复合地基中具有代表性的一种，一般具有工期短、污染少、震动小、经济效益显著等特点，是国内外目前进行地基处理的主流技术之一。本文采用有限差分法FLAC3D进行复合地基承载力的数值分析计算，对各种桩体影响因素诸如桩长、桩径、面积置换率及桩体弹性模量等进行
治淮 2014年2期2014-02-27
- 考虑桩体刺入的复合地基加固区沉降计算方法研究
计算的精度，然而桩体模量以及不同深度土层模量变化造成复合模量的精准确定难度较大，容易造成计算误差。1.2 应力修正法该方法忽略了桩体的存在，主要根据桩间土分担的荷载以及桩间土土体的压缩模量采用分层总和法求解各层压缩变形量。桩间土分担的荷载可以通过下式计算：则复合地基压缩量计算表达式为：该方法事实是以桩间土压缩量作为复合层变形量，对于刚度较大的桩体而言，复合层的变形往往取决于桩体而不是土层，因此这种方法适用性在计算刚性桩复合地基时误差较大。1.3 沉降折减法
山西交通科技 2014年5期2014-01-12
- 复合地基桩体向垫层刺入量模型试验研究
013）复合地基桩体向垫层刺入量模型试验研究亓 乐，王青松，曲 宁（山东电力工程咨询院有限公司，济南 210013）桩体刺入垫层量的分析研究是复合地基沉降和荷载传递规律的一个重要组成部分，它将进一步完善复合地基沉降理论。然而目前对于桩体刺入量的研究不多。为了解具有垫层复合地基的作用机理、掌握桩土的荷载分担及桩体刺入垫层的规律，进行了不同工况的复合地基模型试验，得到了一系列有益的结论。试验结果对复合地基沉降研究提供了理论依据和数据支持，对其设计起到一定的指导
长江科学院院报 2012年8期2012-08-09
- 喷墨搅拌桩桩体质量检测方法探讨
了确保喷墨搅拌桩桩体的质量，本文在分析的实验的基础上，提出采用静力触探法（CPT法）结合标准贯入试验法(SPT法)对喷粉桩工程质量进行检测和控制。关键词：喷粉搅拌桩；质量；桩体；检测；控制中图分类号： F253.3文献标识码：A 文章编号：引言粉体喷射搅拌法（DJM工法）是深层搅拌加固技术的一种。1967年瑞典BPA公司的Kjeld Paus先生提出了一种采用生石灰粉与原位软粘土搅拌形成石灰柱的软土加固法，即“石灰柱法”（Lime Columns Meth
城市建设理论研究 2012年35期2012-04-23
- CFG桩复合地基桩体模量对其性能的影响
但对在复合地基中桩体的最佳强度很少研究，如CFG桩复合地基在荷载作用下应力场的分布特性尚不清楚［2］；对复合地基的负摩阻力的研究也比较少，对设计中参数的选取还有待优化；对该类复合地基的地基承载力，沉降计算方法及计算参数的确定还要进一步研究［3］。为此，笔者运用Ansys有限元软件对CFG桩复合地基桩身强度进行分析，分析其模量和强度变化对桩土应力比、承载力、沉降变形等复合地基性状的影响。1 CFG桩模型设计参数对于单桩问题而言，桩、土、垫层及承台均采用节点S
长江大学学报(自科版) 2011年13期2011-04-14
- 移动式不抢险潜坝桩体抗拉分析
长15 m。二、桩体抗拉分析黄河下游移动式不抢险潜坝通常位于河滩地的前沿。所谓潜坝的可移动性，是指当不抢险坝需要拆除时，可先拆卸连系帽梁和连接销轴，再拔出桩体，达到重复使用。施工阶段当桩体压入土中时，主要承受压力；当桩体从土中拔出时，则主要承受拉力。根据该潜坝的施工工艺，当桩体需要从土中拔出时，采用特制的“旋转射流冲击式拔桩机”，包括底盘架、机架、卷扬机、水泵—电机和拔桩器，利用高压水泵产生高速射流，在水流的作用下，使桩体附近的土壤松动，同时由于桩体周围产
中国水利 2010年4期2010-10-25
- 铁路客运专线CFG桩复合地基路基稳定性分析
上发展起来的新型桩体,桩体的材料主要由碎石、砂、粉煤灰与适量水泥和水拌制而成。桩体与桩间土体共同作用,组成CFG桩复合地基[1]。由于该桩体具有施工简单、加固效果好、节省材料等优点,被广泛的应用在已经通车运营的京津城际铁路、武广客运专线和正在建设中的京沪高速铁路、津秦铁路客运专线等工程的路基基地处理中。根据我国《客运专线无砟轨道铁路设计指南》的规定,路基工后沉降一般不应超过扣件允许的沉降调高量15 mm[2],我国现有的客运专线和高速铁路规范由于岩土材料性
山西建筑 2010年10期2010-08-20
- 不同桩土刚度比桩体复合地基模型试验研究
基土中,同一材料桩体的荷载传递规律也不相同。其主要影响参数可用桩土刚度比来描述。桩土刚度比是指复合地基中,桩体与地基土的相对刚度,王启铜(1991年)建议桩体刚度比定义如下:其中,K为桩土刚度比;λp为桩的柔性指数;λl为桩的长径比;E为桩体弹性模量;Gs,Es,vs分别为桩间土的剪切模量,弹性模量和泊松比;r为桩径;L为桩长。因此,为了研究不同桩土刚度比复合地基沉降、桩土应力比及桩身应变的变化规律,进行本次模型试验。试验采用改变桩体材料以改变桩体刚度,改
山西建筑 2010年23期2010-08-19