剪应变
- 充填注浆参数对输水隧洞衬砌空洞加固效果的影响研究
行应力、位移和剪应变特征模拟计算，结果如表2所示。为了直观呈现其变化特征，绘制出最大主应力，最大位移量和最大剪应变的变化曲线，分别如图1所示。从计算结果可以看出，随着砂浆等级的提高，输水隧洞衬砌结构的最大主应力呈现出不断增大的变化特点，且增速稍有加快。最大位移量和最大剪应变与之相反，呈现出不断减小的变化特点，而减小的速率稍有加快。由此可见，提高填充砂浆强度等级可以提升衬砌结构的最大主应力值，同时有助于控制位移和剪应变，这对于提高加固工程质量有利。究其原因，
水利科学与寒区工程 2023年9期2023-10-10
- NaCl溶液饱和软粘土的动力特性试验研究
力(τd)与动剪应变(λ)的关系曲线建立的,认为滞回曲线关于原定是对称的,而动三轴试验获得的滞回曲线往往不是关于原点对称的,一般采用滞回曲线最高点与最低点连线的斜率定义动模量,即割线模量:(3)动剪切模量(G)与割线模量(E)存在如下关系:(4)由于试样均处于完成饱和状态,因此可取动泊松比μ=0.5,则:(5)动轴向应变与动剪应变之间存在如下关系:γ=(1+μ)εa(6)因此,对于饱和土体,γ=1.5εa。2.2 围压对剪切模量及阻尼比的影响图2给出了三种
黑龙江工业学院学报(综合版) 2023年8期2023-09-18
- 漾濞6.4级地震前后云南地区GNSS应变场变化分析
S面应变和最大剪应变，以进一步分析漾濞地震前后云南地区整体应变场变化情况。面应变率交替出现压缩和拉张状态，可直接反映该区域挤压强弱特性，由GNSS点位移获取的面应变信息具有明确的物理意义，对震前和震后趋势判定等具有重要意义[11]。长趋势背景下的最大剪应变活动可帮助了解地壳运动的总体特征，但研究短期异常波动还需结合长趋势下运动背景。1 GNSS数据处理本文利用GAMIT/GLOBK软件解算2018～2021年云南地区43个GNSS基准站观测数据，结合中国及
大地测量与地球动力学 2023年2期2023-02-04
- 不同影响因素下路用黄河泥沙动剪切模量和阻尼比试验及理论模型研究
动剪切模量比与剪应变非线性关系的影响，认为砂土动剪切模量比随固结比的增大而增大；刘雪珠等[13]探讨了围压对剪切模量及阻尼比的影响，认为动剪切模量随固结压力增大而增大，围压对阻尼比的影响不明显；梁珂等[7]对珊瑚砂进行了动三轴试验，认为在小应变水平时，围压对阻尼比的影响较为明显，在较大应变水平时，相对密实度对阻尼比影响较为明显.已有研究表明，砂土的最大动剪切模量主要受土体类型、孔隙比、平均有效围压的影响.Hardin和Drnevich[14]考虑围压和孔隙
工程科学学报 2023年3期2023-01-20
- 天然橡胶材料压剪试验分析
1、A2、A3剪应变100%不同速度下滞回曲线图4 A1、A2、A3剪应变200%不同速度下滞回曲线图5 A1、A2、A3剪应变300%不同速度下滞回曲线通过试验结果可以发现，拉伸速度对橡胶板滞回曲线影响不大，但过高的速度会产生一定惯性，使得拉伸位移超过目标值，如图6—图8 所示。图6 50mm/min下剪应变100%滞回曲线图7 50mm/min下剪应变200%滞回曲线图8 50mm/min下剪应变300%滞回曲线对比无压应力作用、纯剪切的试验可以发现，
重庆建筑 2022年12期2023-01-07
- 基于复合筋锚杆支护边坡工程的稳定性分析
位移矢量图由剪应变增量云图(图4)可以大致确定滑坡面位置、大小，剪应变区域大致呈弧线形，起始于一级边坡坡脚，但并未完全贯通。剪应变最大值为4.4872×10-3，发生在坡体内部，位于二级边坡坡脚下方4 m左右深度。剪应变的弧线形所处位置基本与风化松散层和基岩之间的分界线(即潜在滑动面)大致重叠。图4 剪应变增量云图可见，在自重条件下边坡能够保持稳定，但仍需对降雨条件下的边坡稳定性进行分析。4 降雨条件下的边坡加固稳定性分析4.1 工况及参数的设定在降雨模
四川建筑 2022年6期2023-01-02
- 方钢管混凝土柱梁下栓上焊节点受力性能研究
核心区主应变和剪应变的应变场进行了监测，得到了整个节点核心区应变分布及变化情况，为今后带外肋环板的下栓上焊隔板贯通节点的研究与应用提供了相关参考。1 试验概况1.1 试件设计为研究下栓上焊节点的受力性能，试验共设计制作了3个构件。试件主要变化参数为梁截面的尺寸以及上翼缘连接方式，试件具体变化参数如表1所示。本构件的设计为十字型对称梁柱节点，上下柱高分别为1.595 m和1.295 m，梁长为1.8 m。其中，柱采用冷弯空心方形钢管，梁采用工字型钢，节点上部
重庆大学学报 2022年11期2022-12-13
- 南通典型土类动剪切模量比和阻尼比的统计分析
柱试验研究低幅剪应变条件下砂土的动力特性，提出了双曲线数学模型的适用性和求解最大动剪切模量的经验公式。陈红娟等[5]对我国5种常规土类动剪切模量比和阻尼比实验结果统计整理，利用8个典型剪应变下的95%参考值范围、最值、均值、标准差等指标进行不确定性分析。孙锐等[6]研究了中国常规土类动剪切模量比及阻尼比随剪应变变化非线性关系的不确定性问题，包括典型应变下分布形态、概率统计指标以及不同概率水准下变化范围和规律。南通作为江苏沿海城市的三大城市之一，与经济发达的
中国港湾建设 2022年9期2022-10-18
- 能量开放场地中地层相对位移模型研究
系中地层的峰值剪应变分布规律。3.1 Ⅲ级围岩条件不同设防烈度下峰值剪应变分布规律图5、图6分别给出了不同设防烈度下，Ⅲ级围岩场地的峰值剪应变随埋深的分布规律。从图5、图6中可以看出，随着深度增加，在各级设防烈度下的峰值剪应变均先增加后减小，直到基本保持不变，并且在各级设防烈度下，峰值剪应变的拐点深度位置大致相同。同时，设防烈度的增加会使得峰值剪应变增大，衰减至平稳状态的深度值更大。在同一设防烈度下，近场地震动引起的最大剪应变要略大于远场地震动引起的峰值剪
铁道标准设计 2022年10期2022-10-10
- 开挖扰动诱发主应力轴偏转下软岩力学试验研究
偏应力较小时，剪应变受主应力轴旋转角的影响相对较小，剪应变最终趋于稳定，产生不可恢复的塑形变形；偏应力较大时，剪应变随主应力轴旋转角的增大，基本呈线性增加.试验初始阶段，不同q值下剪应变都为0，且q值越大，剪应变速率发展越快.由图6（d）可知，试件的体应变εv基本随着大主应力旋转角α的增大而增加（试件的体应变直接由GDS空心圆柱试验系统测出）.主应力轴旋转全过程，体应变剪缩为正，剪胀为负.因此试件处于剪缩状态，未发生剪胀变形.可以看出主应力轴旋转角度α在0
辽宁工程技术大学学报（自然科学版） 2022年3期2022-08-25
- 土体动剪切模量及其衰减特性现场试验研究
区动剪切模量与剪应变的关系曲线，并利用现场地震扁铲侧胀试验测得曲线上的三个关键点，将两种方法结合起来推求膨胀土的原位Gd－γd衰减曲线，结果表明：取样及试样安装过程对原状样造成了一定扰动，室内试验结果与原位测试值存在一定的差异；KURTULUS 等［5］在德克萨斯大学奥斯汀分校开展了针对大范围应变水平下土体动模量变化的现场试验研究，对预先打入地基的混凝土桩施加循环垂向动荷载，使用埋设于桩身一侧的传感器测量土体对动剪应力的响应，现场试验结果虽与该地区经验曲线
世界地震工程 2022年3期2022-08-04
- 厚层铅芯橡胶支座的剪压极限性能试验分析
坏性能，与不同剪应变下的极限破坏应力随水平剪应变的变化规律。纯压极限性能试验加载的工况为：对铅芯橡胶支座进行竖向压缩，直至支座发生破坏，见表2。表2 铅芯橡胶支座试验加载工况Table 2 Lead core rubber support test loading conditions压剪极限性能试验的加载工况为：先施加竖向压力，使压应力达到预定的压应力6 MPa 后保持恒定3 min，再以位移控制，施加水平荷载到设计剪应变，剪切速度为170 mm/30
地震工程与工程振动 2022年3期2022-07-21
- 隔震橡胶支座拉伸性能研究
剪工况下，随着剪应变的增大，橡胶发生硬化，支座拉伸刚度先减小后增大，在剪应变100%时达到最小。刘亚东等[10]对LNR300隔震橡胶支座进行了拉伸试验，研究表明，随着剪应变的增大，支座屈服拉应力逐渐减小。许强[11]也采用LNR300隔震橡胶支座进行了试验，结果表明，拉剪对支座常规力学性能影响不大，剪应变增大后，支座拉伸刚度减小。金建敏等[12]对D600-G4橡胶支座进行了拉伸性能试验，剪应变为零时，支座屈服拉伸强度达1.2 MPa，剪应变为100%时
橡胶工业 2022年5期2022-07-20
- 分量式钻孔应变观测的最佳方案
分解为面应变和剪应变2个部分，完整的自检应该包括面应变和剪应变的准确性自检，而面应变观测的准确性自检并不能替代剪应变观测的准确性自检。因此，目前四分量钻孔应变仪观测钢筒内壁应变状态的准确性自检是不完整的。本文针对现有四分量钻孔应变仪观测准确性检验的不完整性问题，着眼于钻孔应变仪的未来发展，在理论上推导出n≥3分量钻孔应变观测的一般化公式，再定性地评价其对钢筒内壁面应变和剪应变观测的准确性自检能力，以期对钻孔应变观测的最佳方案作出预测。1 钻孔应变观测的一般
大地测量与地球动力学 2022年6期2022-05-26
- Fr4环氧树脂板材隔震支座的力学性能试验研究*
，从竖向荷载、剪应变、支座的阻尼特性方面，探讨其力学性能是否满足村镇建筑隔震支座的要求。1 Fr4环氧树脂板材的性能橡胶隔震支座要求加劲层力学性能抗拉、抗弯强度均大于等于170 MPa，本文对Fr4环氧树脂板材进行了拉伸、弯曲性能试验，用于验证Fr4环氧树脂板材的力学性能是否满足叠层橡胶隔震支座对加劲层力学性能的要求。试验结果如表1所示。表1 Fr4环氧树脂板材拉伸、弯曲试验结果由表1表明，Fr4环氧树脂板材其抗拉、抗弯强度均大于170 MPa，且比要求的
工业安全与环保 2022年4期2022-04-18
- 温度对可回收沥青路面填料蠕变特性的影响
载过程中土样的剪应变超过15%，则停止试验。试验温度有3种工况，20 ℃为室温条件，分别通过在剪切盒外加装制冷式和加热式2种温控箱实现试验温度为0、35 ℃时的工况，精度为1 ℃。表1 可回收沥青路面试样直剪试验与直剪蠕变试验方案2 结果与讨论2.1 直剪试验图2所示不同试验温度时RAP试样剪应力-剪应变关系。从图中可以看出，各种工况下RAP试样的剪应力-剪应变曲线均呈现应变软化的特性。当试验温度相同时，竖向应力越大，则RAP试样的最大剪应力越大，并且最大
济南大学学报（自然科学版） 2022年2期2022-03-14
- 基于Flac3D 的强度折减法在边坡稳定性中的应用
变形。图5 为剪应变率云图，坡顶和坡脚贯通，土体中出现了一个很明显的滑动面，土体沿着滑动面向下滑动。图4 水平位移云图图5 剪应变率云图图6 为按本文方法得到的折减系数为不同求解步时的值。由图可知，前几步时折减速率比较快，越往后折减越来越慢，折减的值不断趋于平稳。随着折减系数不断增大，边坡的安全系数区间的长度不断减小，直到区间长度满足设定的长度时，退出计算。图6 折减系数求解过程4 稳定性分析4.1 坡度分析图7 为坡度为1:1.5 时边坡的剪应变率云图，
广东建材 2022年2期2022-03-13
- 利用GNSS资料分析云南地区M≥5.7地震前应变场分布特征
通常发生在最大剪应变率的高值区或边缘地带；洪敏等[5]基于云南省早期的28个GNSS连续站数据，对地震事件与地壳形变之间的关系进行研究认为，当部分点位运动方向背离长期趋势运动背景时，发生地震的危险性较大；付虹等[2]对2014年发生的3次M≥6.0地震前的面应变分布特征进行研究认为，构造区局部挤压增强可能是地震短临阶段区域构造变形最重要的特征之一。随着中国大陆构造环境监测网络、云南省政府10项重点工程、中国地震科学实验场等项目的推进，云南地区形变观测能力得
大地测量与地球动力学 2022年3期2022-03-09
- 砂土阻尼比确定方法对比分析
体动剪应力-动剪应变关系的滞后性特性，是土的基本动力特性参数，也是场地地震反应分析不可缺少的基础性资料。阻尼比自20世纪70年代Seed等[1]对无黏性土的研究时出现以来，已经有50多年的发展历史了，期间对砂土的研究较为充分，Amr等[2]对埃及钙质砂的动力特性进行了评价；Jafarian等[3]对各向同性及异性条件下的钙质-硅质砂的动力特性做了研究；Pradeep等[4]对印度北部砂土地震反应特性进行了研究；朱成浩等[5]对粉砂动本构模型做了研究；韩丽君
科学技术与工程 2022年5期2022-02-28
- 蓄水位对山美土石坝地震动力响应的影响分析
加速度反应谱与剪应变［9］情况。还有的学者采用非线性分析方法，探究了地震作用下土石坝的永久变形、网格变形的变化规律［10］、坝壳料液化特性［11］等。本文主要通过岩土工程有限差分数值模拟软件FLAC，利用完全非线性方法对山美土石坝在地震作用下的响应特征以及破坏模式进行探究，重点分析了震后山美土石坝产生的水平位移、竖向沉降、加速度、剪应变、网格变形等情况。通过改变上游蓄水位高度，分析了地震过程中坝内塑性剪应变区的演变模式以及不同水位下震后坝内残余应变形态。本
中国农村水利水电 2022年2期2022-02-23
- 深挖路堑高边坡稳定性数值模拟与分析
级边坡开挖之后剪应变增量的情况，并在路堑边坡开挖过程中，将每一级边坡开挖后的安全稳定性系数以及边坡加固前后的安全稳定性系数进行对比分析，鉴定其是否满足公路路基设计规范要求。3.1 开挖过程剪应变增量分析利用有限元软件PLAXIS 2D所建立的典型剖面K0+310的几何模型在数值模拟过程中采用与实际施工过程一样的分级开挖，为了对比每一级边坡开挖后潜在滑移面范围及安全稳定系数，首先通过结合现场调查的实际的岩土体数据资料， 对原山坡整体进行了一次地应力平衡验算，
黑龙江交通科技 2022年12期2022-02-20
- 改良隔震橡胶支座的试验及模拟分析*
竖向面压和水平剪应变与支座水平刚度的关系。试验采取水平正弦加载，往复加载4次，取第3次加载的结果用式(2)计算水平刚度。(2)式中，Q2为第3次循环最大荷载；Q1为第3次循环最小荷载；X2为第3次循环最大位移；X1为第3次循环最小位移。在探究竖向面压与支座水平位移的关系时，水平剪应变控制在100%，竖向面压分别取2、5、7、10、12 MPa等5种情况，支座的水平刚度分别为0.218、0.192、0.187、0.138、0.132 kN/mm。可以看出，支
工业安全与环保 2021年9期2021-09-15
- 云南地区GNSS连续观测短临异常指标提取及效能评价
括面应变和最大剪应变等，各应变参数实际上就是对不同特性形变信息的一种客观分离[6]。面应变参数能直接反映区域挤压(收缩)或拉张(膨胀)强弱的特性，而最大剪应变是反映剪切应变强度的参数[6]。震源机制解研究表明，云南地区的M≥5.0地震多为走滑型地震，地震的破裂类型多含有剪切破裂，震前应变积累包含一定的剪切应变积累(走滑型地震以剪应变为主，而非走滑型地震也带有一定的走滑成分)[6]，因而，地震发生前最大剪应变会表现出一定的异常特征，利用最大剪应变资料提取适用
大地测量与地球动力学 2021年9期2021-09-06
- 炭质页岩边坡合理开挖施工工艺研究
图3为初始边坡剪应变增量等值图，图4 为初始边坡塑性区图。从图3、图4可知，初始边坡的安全系数为1.39，说明此边坡开挖之前是安全的，边坡的潜在滑动面发生在塑性区内，且都在上部岩层中。 图3 初始边坡剪应变增量等值图 图4 初始边坡塑性区图2 计算结果分析在边坡开挖过程中，边坡开挖坡比是一个重要因素，本研究选取1∶1、1∶0.75、1∶0.5 这3种坡率对边坡进行开挖，并分别采用每级8、10、15 m这3种边坡分级高度，计算边坡在不同开挖坡率、不同边坡分级
湖南交通科技 2021年1期2021-04-28
- 不同剪切变形下橡胶隔震支座竖向压缩刚度试验研究
了压应力及水平剪应变对竖向压缩刚度影响的试验研究。王维等[6]针对S1为35、S2为5.1的G3橡胶隔震支座进行了不同压应力下的竖向压缩刚度测试试验(剪应变为0)，试验结果显示，随着压应力的增加，竖向压缩刚度增大。本文在以上研究的基础上，研究橡胶隔震支座在不同水平剪切变形状态下的竖向压缩刚度理论计算方法，基于双弹簧模型，提出了改进的求解不同剪切变形状态下橡胶隔震支座竖向压缩刚度理论计算公式。然后，采用建筑结构中常用的S1>30、S2=5系列(G4)天然橡胶
振动与冲击 2021年6期2021-03-31
- HJC模型失效参数对侵彻能力影响的数值研究
大静水压和最大剪应变失效准则综合控制，模拟的结果在漏斗坑形成方面不明显。而文献[9-10]分别采用单一失效准则控制，其侵彻工况与现实试验工况偏差太远。本文针对上述侵彻钢筋混凝土各种本构模型失效定义不够完善的问题，基于LS-DYNA软件研究HJC本构模型自带的失效参数FS和压力、主应变、切应变等失效准则参数对动能弹侵彻混凝土仿真中侵彻效应的影响规律，为基于HJC材料模型的钢筋混凝土侵彻仿真失效准则与参数确定提供依据。1 HJC本构模型及失效准则简介1.1 H
兵器装备工程学报 2020年10期2020-11-05
- 路基填料动力性能试验研究
力幅值τd和动剪应变幅值γd。图3 荷载动力加载形式表2 动力学参数试验工况与拟合参数式中，εd为轴向动应变幅值；δd为轴向动应力幅值；μ为动泊松比。2）试验循环荷载逐级形成滞迴圈，见图4。绘制τd-γd滞迴曲线，并定义动剪切模量Gd为滞迴圈的平均斜率，见图4（a）。3）描绘动剪切应力-动应变关系。联立式（3）和式（4）可得式（5）：式中，a＞0，b＞0。骨干曲线在原点的斜率即1/a：1/b为骨干曲线的水平渐近线在纵轴上的截距，同时为最终剪应力幅值：4）由
中国建材科技 2020年4期2020-10-30
- 三峡库区黄土坡滑坡滑带土直剪应力松弛特征试验研究
载由砝码施加，剪应变由电机控制；垂直位移和水平位移由位移传感器测量并由数据采集器记录，数据采样间隔为10 s。为了研究不同埋深的滑带土应力松弛特征和变化规律，将滑带土试样分别在100 kPa、200 kPa、400 kPa、800 kPa垂直压力下排水固结，直至垂直变形不大于0.01 mm/h；然后以0.02 mm/min的剪切速率分级施加剪切应变。为了研究峰值强度前后滑带土的应力松弛特征，控制剪应变分别为1.62%、3.24%、4.85%、6.47%、8
安全与环境工程 2020年1期2020-04-20
- 滨海淤泥固化土的动模量与阻尼比特性研究
剪切模量随着动剪应变的增大呈递减趋势。当淤泥固化土土样的应变幅值在1×10-3左右时，呈现出土样动剪模量随着动剪应变的增大而递减的速率不同，从而得出1×10-3为该土样应变的临界值，当在临界值左侧时，固化土试样的动剪模量随应变的增大减小的速率较慢；当出现在临界值右侧时，固化土试样的动剪模量随着应变的增大减小速率加快。在固化剂掺入比相同，动剪应变值不变的条件下，淤泥固化土的动剪切模量随着固结应力的增大而增大。在固化剂掺入比为10%、12%两种情况下，发现固化
水利与建筑工程学报 2020年1期2020-03-30
- 土石坝料的动力特性与敏感性分析
量和阻尼比随动剪应变变化而变化的关系曲线。第一次动力迭代时，根据各单元静力计算结果计算出相应的剪切模量和阻尼比，按线性分析方法求解运动方程。求解出地震时段中坝体各单元的剪应变时程后，由于剪应变是不断变化的，为此假定一个等价的、恒定的剪应变γeq来代替这一变化的时程，一般取γeq= 0.65γmax式中 0.65——转换系数，带有一定的经验性，一般都在0.55～0.75 之间；γmax——单元剪应变时程中的最大值。然后，将各单元计算的等价剪应变γeq同原来假
水利水电工程设计 2020年4期2020-03-09
- 高温重载耦合作用下沥青路面剪应力分析★
况下的剪应力、剪应变的变化规律。研究结果对于沥青混合料抗剪切机理研究和沥青路面抗剪切设计具有重要意义。2 路面结构有限元模型的建立2.1 模型参数我国高速公路主要路面结构形式是半刚性基层沥青路面，采用浙江省高速公路典型路面结构：4 cm SMA-13+6 cm Sup-20+8 cm Sup-25+36 cm水泥稳定碎石基层+20 cm低剂量水稳底基层，路面结构弹性力学参数如表1所示。2.2 车辆荷载路面设计中，一般将轮载简化为圆形均布荷载，但该模拟方法会
山西建筑 2020年1期2020-01-03
- 基于DIHPB 技术的高应变率剪切测试方法*
过程中，材料的剪应变率有时可以达到105s-1。因此，对金属材料在高应变率下剪切力学性能及失效机理的研究，具有重要的科学意义及工程价值[1-3]。为研究材料的动态剪切性能，Baker 等[4]首次提出了Hopkinson 扭杆装置。采用该方法，可以获得材料在动态加载下的剪应力-剪应变曲线，剪应变率一般在103s-1量级[5-7]。此外，还可以采用分离式霍布金森压杆（SHPB）技术对不同形状的试样进行加载，使其局部发生剪切变形，从而获得材料的动态剪切性能。例
爆炸与冲击 2019年10期2019-11-16
- 淤泥质土及其改良土体动力特性试验研究
的动剪切模量与剪应变的关系[17],在动荷载下土的动剪应力τ与剪应变γ关系满足(1)表2 各振次下的动强度指标式中，A和B均为试验参数。土的动剪切模量G可定义为(2)则式(1)可整理为(3)由式(3)可知,当γ→0时,可以得到系数A等于最大剪切模量的倒数,即A=1/Gmax,因此可得到对应不同应变模量与最大模量的比值和应变的关系(4)根据式(4)求出各土样在不同剪应变下的动剪切模量比,如图5所示。式(4)中A/B的取值统计如表3所示。图5 各试样在不同剪应
铁道标准设计 2019年11期2019-10-31
- 不同尺度应变值的归算方法研究
行分析。将最大剪应变与单元尺度为横、纵坐标，得到最大剪应变-图形尺度分布图，并对离散分布点进行非线性回归，如图3所示。图3 川滇地区1999年～2004年最大剪应变-图形尺度分布回归方程为：F(d)=16.81×d-0.2652(1)式中，应变值数值单位取10E-8，d为计算图形尺度(单位为km)，取d=sqrt(s)(S为计算图形面积)。由图3可知最大剪应变的分布满足幂指数衰减的关系。应变的计算结果与三角形单位的面积具有相关性，一方面高值点基本分布于图形
城市勘测 2019年5期2019-10-30
- 高速铁路水泥改良黄土路基长期动力稳定性评价
而研究表明，当剪应变幅值超过某一临界值时，土结构或骨架将发生永久性(塑性)变形，根据剪切波传播理论，动剪应变幅可表示为振动速度与剪切波波速的比值，作为一个无量纲的参数，动剪应变幅同时反映振动荷载的大小和土的动力刚度的影响，是变形验算的最佳参数。Vucetic[3]在分析、统计大量不同类型的土在动力循环荷载作用下室内试验结果的基础上，将土的反映用两个剪应变门槛参数即体积剪应变门槛γtv和线性剪应变门槛γtl来分类。胡一峰等[4-6]提出的土质路基动力稳定性评
振动与冲击 2019年11期2019-06-21
- 水泥改良黄土路基动力稳定性评价参数试验研究
础上，提出了动剪应变法来评价高速铁路路基的动力稳定性。该方法是一种更为系统、全面的动力稳定性评价方法。而使用动剪应变法评价高速铁路路基动力稳定性需要两个基本参数：短时及疲劳动剪应变门槛。Vucetic[9]通过剪应变控制式共振柱试验，在大量试验结果的基础上，得到各类土的动剪应变门槛统计值；Youd[10]、Silver等[11]通过动三轴试验得到密实度、固结比等因素对剪切应变门槛的影响；刘晓红[12-13]通过应力控制式动三轴仪对红黏土的动剪应变门槛进行了
水文地质工程地质 2019年2期2019-04-19
- 不同构型起落架作用下机场柔性道面动力响应
拉应变、面层顶剪应变以及轮载对面层底拉应变和面层顶剪应变的影响；分析结果对进一步认识不同构型起落架荷载作用下机场柔性道面的动力响应规律有一定借鉴意义。1 起落架构型和尺寸当前，飞机起落架构型主要有单轴双轮、双轴双轮和三轴双轮三种，见图1。针对三种起落架构型，分别选择B737-600、B747-300和B777-300作为代表机型，其起落架尺寸见表1。图1 飞机起落架构型（a为轮距；b为轴距）表1 代表机型起落架表1表明不同构型起落架单轮重量、尺寸和胎压均存
城市道桥与防洪 2018年12期2018-12-27
- 变幅多轴疲劳寿命分析方法对比
]以临界面上的剪应变为主计数通道，采用雨流计数法进行循环计数，根据得到的剪应变全循环，取该全循环下最大剪应变折返点之间的正应变的变化范围作为一对循环计数结果。此外，Shang和Wang[21]提出了一种统一型多轴疲劳损伤模型进行损伤计算。王雷-王德俊方法[22-23]同样以临界面上的剪应变为主计数通道，在得到剪应变循环后，取每个剪应变全循环对应的正应变最大变程，以此作为一对计数结果，但王雷和王德俊未提出相应的疲劳损伤模型，而是使用了Shang-Wang提出
北京航空航天大学学报 2018年10期2018-10-30
- 基于现场液化试验的砂土孔压与剪应变关系研究
、剪切模量G和剪应变γ三者之间存在γ=τ/G的关系。这意味着，在控制砂土液化时的孔压上，应变比应力的作用更显著，而且孔压和剪应变的关系相对简洁，离散性小。另外，基于应变的液化判别法日益得到重视和发展。因此，深入研究饱和砂土液化过程中的孔压和剪应变的关系，对进一步揭示砂土液化机理、发展液化分析方法和探讨土动力学的基本理论具有重要意义。目前，有关饱和砂土的孔压与应变(含体积应变和轴向应变)的研究成果并不多[3-10]，且对描述应变的指标，又以轴应变或广义剪应变
振动与冲击 2018年18期2018-09-28
- 济南市区土体动剪切模量比和阻尼比的统计分析
x和阻尼比λ随剪应变γd的变化曲线。它们是研究地震作用下土体及土-结构相互作用体系动力特性的基础，也是利用各种抗震设计方法进行地铁结构动力分析的前提条件[1]。目前，国内外学者已经对土体的动力本构模型开展了广泛研究。国外学者Hardin和Drnevich[2]给出了最大动剪切模量Gdmax的经验公式，并用双曲线形式的Hardin-Drnevich模型描述动剪切模量比Gd/Gdmax与剪应变γd之间的关系；Martin和Seed[3]基于Hardin-Drn
长江科学院院报 2018年8期2018-08-15
- 坡积土隧道洞口边、仰坡稳定性分析与治理
工对边仰坡最大剪应变的影响作用。1 工程概况麻竹高速公路香山隧道位于湖北省襄阳市保康县，洞口段偏压较大，坡积土覆盖层较厚，隧道仰坡上部存在一个天然垭口，隧道进口边坡覆盖层主要为碎石土，边、仰坡开挖及其隧道掘进中极易出现局部崩塌、滑坡体等地质灾害。隧道准备进洞时，发现边坡喷护混凝土出现裂缝，甚至出现滑坡现象。2 有限元分析2.1 计算模型的建立根据地质勘查报告及隧址区地形图，将岩土体由外向里划分为三层，分别为坡积碎石土，V类围岩，IV类围岩，故有限元模型如图
建材与装饰 2018年6期2018-03-06
- 岩沥青高强沥青路面结构组合设计与应用方案
构层的剪应力和剪应变。如图2所示，分别计算两轮中心A、内轮迹B、轮中心C和外轮迹D的剪应力、剪应变，并分析它们随深度的变化趋势，从而明确各结构层的受力特点。表1 典型半刚性基层路面结构参数参数材料模量/MPa厚度/cm泊松比μ上面层AC-16120050.35中面层AC-20110060.35下面层AC-25110080.35基层4.5%水泥稳定碎石1500200.25底基层5%水泥稳定(砂砾+碎石)1300200.25土基400.43D模型计算后的应力分
山西建筑 2017年36期2018-01-11
- 漳州沿海地区土体的残余变形试验研究
余体应变和残余剪应变的影响，分别整理了沈珠江残余变形模型和改进后修正沈珠江模型参数，并对两种模型参数进行了对比。研究得出：残余体应变随着围压的增加而增大，固结比对残余体应变的影响不是很明显；残余剪应变随初始固结比、围压和动应力的升高而增加；针对沈珠江残余变形模型参数与改进后沈珠江模型参数进行了对比，对模型的剪应变进行修正后的结果将会对数值计算的结果产生比较大的影响。海岸地基土；沈珠江模型；残余变形；动三轴试验我国东南部沿海区域存在着大量的软黏土层，对于海岸
水利与建筑工程学报 2017年5期2017-11-02
- 上下表面有相对转动的橡胶隔震支座水平力学性能研究
水平刚度与水平剪应变之间的变化趋势。结果表明：在小剪应变下，支座的水平刚度先随转角的增大而减小，接着随转角的增大而增大，最终趋于相等；与无转角相比，水平刚度随转角增大而增大，使得支座在地震设防烈度下具有较大的安全富余；在工程受力范围内，竖向压力对水平刚度的影响较小。隔震技术；橡胶隔震支座；大跨度空间结构；初始转角隔震结构能减小地震力传递至上部结构，减轻上部结构破坏，保护建筑构件和减轻二次破坏，被认为是一种新型有效的减震技术。基础隔震是指在结构物底部与基础面
水利与建筑工程学报 2017年2期2017-05-17
- 道路使用条件对路面结构力学响应的影响
结构中剪应力与剪应变分布的影响规律和影响程度，探究纵坡道路与平坡道路沥青路面在力学响应上的差异及其主要影响因素。公路；道路坡度；车速；荷载条件；温度；力学响应1 坡度对路面结构力学响应的影响表1 不同纵坡下路表剪应力的变化1.1 计算工况计算荷载工况的编号为Z-A0（装载率100%，轮胎内压0.7 MPa）；道路纵坡为0（平坡）～5%；车速取初始速度71 km／h；计算断面为单轮中心、单轮内侧边缘和单轮外侧边缘。1.2 道路纵坡坡度对剪应力的影响1.2.1
公路与汽运 2016年6期2016-12-12
- 某矿尾粉砂土动剪模量和阻尼比试验分析
模量和阻尼比随剪应变变化的曲线特征理论值。本实验只是测出定量数据对其定性进行分析，以基础性和初步性践行与当地条件密切结合为准绳，现场实测与理论试验为统一的标准客观研究。根据构成坝体的土体成分来分析，土体尾粉砂土成分含量最为普遍，所以，研究其力学稳定特性对于尾矿预防矿难事故的发生有着深远的前瞻性意义。1 试验仪器及操作方法动剪切模量阻尼试验主要影响因素大约13个～15个[9](排除仪器等其他外在干扰条件)。在室内合理允许范围内对尾粉砂土等压和偏压固结条件下进
山西建筑 2016年28期2016-11-25
- 郑州饱和粉土动剪切模量的试验研究
，动剪切模量与剪应变的关系是研究土动力特性规律的必不可少的内容之一。动剪切模量和动剪应变的关系模型可以用来描述土的动应力-动应变关系。试验选取郑州市粉土作为试验土样，并制备重塑土样，在不排水条件下使用GDS共振柱仪对饱和粉土进行动力试验，测得土样在10-6～10-3小应变范围内的动剪切模量与动剪应变。进而选用H-D模型和Davidenkov模型，对试验数据进行拟合回归分析，结果表明，Davidenkov模型能更好地描述郑州饱和粉土的动剪切模量比(G/Gma
华北水利水电大学学报(自然科学版) 2016年1期2016-10-24
- 超固结膨胀土抗剪强度特性及边坡稳定研究
；根据广义塑性剪应变的定义，采用硬化软化型函数建立了抗剪强度发挥值与广义塑性剪应变的函数关系，并引入到FLAC3D中的应变硬化/软化本构模型中，结合强度折减法进行了超固结膨胀土边坡的稳定性分析。结果表明：对于正常固结膨胀土，广义塑性剪应变很小，可采用稳定系数来评价边坡的稳定性；对于超固结膨胀土，应采用广义塑性剪应变和稳定系数来综合评价边坡的稳定性。如果广义塑性剪应变很大，即使稳定系数大于1，此时边坡也发生失稳破坏，说明土体的超固结性对膨胀土边坡的强度和变形
重庆交通大学学报(自然科学版) 2016年4期2016-05-22
- 膨胀土动力学特性变化规律试验研究
动剪切模量与动剪应变的拟合在动荷载作用下土的应力-应变关系多假定为双曲线[7]，即：(1)则土的动剪切模量为(2)(3)式中：τ、γ分别为动剪应力和动剪应变；a、b为试验参数。由式(3)可知，a和b分别为1/G=a+bγ这条直线关系的截距和斜率。以50 kPa围压为例给出了不同自由膨胀率下1/G与动剪应变γ的拟合关系曲线，如图1所示。从图1中可以看出，1/G与γ呈良好的直线关系且自由膨胀率越大，直线的斜率越小。说明双曲线模型可以很好地描述膨胀土动应力-应变
华北水利水电大学学报(自然科学版) 2016年2期2016-03-09
- 两种计算程序对弱非线性硬场地地震响应的计算比较*
GA、反应谱和剪应变)差异程度有影响，输入的地震波需要具有一定的代表性。本文选择5%阻尼比反应谱中长周期成分占优、短周期成分占优以及成分比较均匀的地震波，确定输入地震波为El-Centro地震波、AKTH19地震波和KSRH地震波(图1)。AKTH19与KSRH均为日本Kik-net台站代码，输入地震波信息见表3。从反应谱来看 (图2)，KSRH地震波短周期成分丰富，AKTH19地震波长周期成分丰富，El-Centro地震波介于之间，以此代表频率成分不均匀
地震研究 2015年4期2015-12-25
- 中硬场地下两种土层地震反应方法与精确解的对比①
表反应谱和土体剪应变分布与SHAKE2000结果一致；LSSRLI-1方法得到的地表反应谱与前二者结果一致；LSSRLI-1方法在某些情况下得到的土体剪应变分布与另外二者结果存在较大偏差，该偏差对地表反应谱有着不可忽略甚至非常显著的影响。地震反应分析； LSSRLI-1； 精确解； 土表反应谱； 土体剪应变0 引言土层地震反应分析是岩土地震工程领域的一个重要分支，主要研究场地对土体中传播的地震波的影响。土层场地在承载上部结构的同时还要充当地震波由基岩向地表
地震工程学报 2015年2期2015-06-09
- 长大纵坡沥青路面车辆动载响应黏弹性分析
应变、面层底部剪应变及面层内部最大剪应变作为动力学响应指标进行分析.主要分析坡度、载荷和温度对动力学响应指标的影响.3.1 坡度对动力学响应的影响分析面层底部弯拉应变是力学经验法进行沥青路面结构设计时的重要指标，也是进行路面结构动力学响应测试时的主要检测项目.图2和图3分别给出入坡速度为60 km·h-1，满载、温度20℃时的面层底部纵向正应变和面层底部横向正应变随坡度的变化.从图中可知:随着坡度的增加层底部纵向正应变和面层底部横向正应变都随着增加，当坡度
江苏大学学报（自然科学版） 2014年4期2014-12-23
- 63Sn-37Pb和Sn-3Ag-0.5Cu合金钎料的扭转低周疲劳性能
制，两种钎料的剪应变幅（Δγ/2）如表2所示。其中，τ为剪应力，Nf为疲劳寿命。循环载荷为三角波形，剪应变加载速率为5×10－3·s－1。试样表面的剪应力和剪应变分别由式（1）和式（2）计算［11］。式中：τ为剪应力，MPa；T为扭矩，N·mm；R为试样半径，mm；γ为剪应变；α为转角，（°）；L 为试样的有效长度，mm。表2 扭转疲劳试验结果Tab.2 Torsional fatigue test results2 试验结果与讨论2.1 循环应力－应变滞
机械工程材料 2014年8期2014-09-27
- 南京地区粉质粘土动剪切模量与阻尼比试验研究
的动力性质，其剪应变范围为10-6～10-4，试样为Φ 50 mm×100 mm实心试样，激励形式为电磁式，试验时主要用自由振动方法确定土的动剪切模量和阻尼比[5]。1.2 试验土样及方案试验土样取自南京地区某大型地下工程场地，土样类型为淤泥质粉质粘土和粉质粘土，其中淤泥质粉质粘土四组、粉质粘土八组，土样埋深和物理性质见表1。试验过程中，从试样制备到安装，从加压固结到加载测定，均按《土工试验规程》[6](SL237-1999)操作。采用等压固结，每个试样分
水利与建筑工程学报 2013年1期2013-08-13
- 偶应力对层状岩体结构面边界层效应的影响
于偶应力理论中剪应变γxy≠γyx，剪应力τxy≠τyx，所以偶应力理论下剪应变用(γxy+γyx)/2与经典弹性理论下剪应变γxy相比较；剪应力用(τxy+τyx)/2与经典弹性理论下剪应力τxy相比较。如图3所示，层状岩体的两端受均布压力q=10 MPa和剪力τ=1 MPa。材料1的弹性模量与泊松比分别为E1=20 GPa、μ1=0.25，材料2的弹性模量与泊松比分别为E2= 40 GPa，μ2=0.25。材料1、2的特征长度为 l1=l2= 1 mm
岩土力学 2012年7期2012-11-05
- 高速公路长大坡路段沥青路面车辙成因分析
温条件下的路面剪应变计算夏季时沥青路面表面温度非常高，导致沥青混合料的强度和劲度大幅度下降，此时沥青混合料会产生横向流动，抗剪强度降低。当抗剪强度进一步下降至小于所受的剪应力时，沥青混合料就产生剪切变形，在车辆荷载的持续作用下，形成车辙，甚至成为辙槽。因此计算分析沥青混合料的剪切应变对于分析沥青路面结构的车辙损坏特点具有一定的意义。根据测试某高温条件下100 kN双圆荷载条件下的15 cm典型半刚性沥青路面的最大剪应变和最大剪应变深度情况，可以得出高温下沥
山西建筑 2012年24期2012-08-15
- 武广高铁沿线红黏土自振柱试验研究
尼比,分析了动剪应变幅值、围压对试验结果的影响,得到了红黏土的Gd/Gdmax～γd和λ～γd试验曲线及相应的拟合参数值,为红黏土路基动力稳定性评价及动力特性的深入研究提供了借鉴。1 自振柱试验简介根据扭转自由振动(自振柱)原理,采用自振柱试验仪进行扭转试验,测定土样的动剪模量 Gd和阻尼比 λ。试验原理及参数计算按我国现行规范《地基动力特性测试规范》(GB/T50269-97)及《土工试验规程》(SL237-1999)进行,此处不再详述。试验设备为南京工
铁道科学与工程学报 2010年5期2010-03-22
- 切削大变形对材料微结构及硬度的影响*
本上的累积塑性剪应变 ε≥4,每个变形阶段的有效剪应变约为1[5].SPD法不仅能产生具有大角度晶界的超细晶结构和纳米结构来改善材料的性能,而且能使整个样本具有均一的纳米结构,从而确保变形材料性能稳定.人们在研究SPD法的过程中对中低强度金属和合金的微结构细化机理提出了大量的见解,但是,这些SPD法存在明显的局限性:(1)需要多次塑性变形的累积来产生剧烈塑性应变,使得批量生产过程变得繁琐;(2)这种工艺难以使高强度金属和合金发生变形;(3)批量生产的成本非
华南理工大学学报（自然科学版） 2010年2期2010-03-16
- 基于临界面法的纤绳节点板疲劳损伤评估
了评定。以最大剪应变平面的方法确定每一个时间点的临界损伤面，根据非比例多轴加载下最大剪应变临界面不断变化的特点，再以该平面对材料损伤影响的大小为权值进行加权平均，把权值平均最大的剪应变平面定义为临界损伤平面；用多轴循环计数法对临界损伤面上的正剪应力同时进行循环计数，确定每个循环的临界损伤参量。结果表明，临界面法更符合纤绳节点板多轴非比例加载的实际情况，因而可以给出更加合理的结果。纤绳节点板；多轴非比例加载；损伤参量；临界面法近几十年来，大量高耸结构特别是桅
长江大学学报(自科版) 2009年1期2009-11-29