凝气
- 石油化工炼厂不凝气组成分析方法研究
2600）炼厂不凝气是石油化工行业重要的副产品，关系到炼厂物料平衡、环境保护、能耗等诸多方面，所以炼厂不凝气的组成分析就显得尤为重要。炼厂不凝气组成分析目前只能采用气相色谱分析，氢火焰离子化检测器（FID）和热导池检测器（TCD）是石油化工行业实验室中最常用的两种检测器[1]，但是，由于炼厂不凝气一般会同时含有永久性气体，比如氢气、氮气、一氧化碳、二氧化碳、氮气等，以及烃类气体，如甲烷、丙烷、丙烯等，而氢火焰离子化检测器（FID）无法检测永久性气体组分[2
化工设计通讯 2022年10期2022-12-01
- 稳定塔顶不凝气回收利用技术革新
T401。1 不凝气回收的必要性生产装置运行中产生的不凝气瞬时放空不仅影响装置参数，而且对周边环境及员工健康，厂区安全生产带来极大的危害和隐患。稳定塔顶中不凝气组分分析中，C3及以上组分的体积比占65%-83%，是液化石油气和轻石脑油的潜在组分，如能充分利用这部分资源，将提高清油拔出率，为公司降本增效。1.1 产品质量标准液化石油气产品GB11174-2011 标准，其产品合格标准要求C3+C4≮95%，C5≯5%。而公司因原油性质变化导致液化气组分中C2
资源节约与环保 2022年9期2022-10-31
- 精馏塔压力热旁通系统设备及管道布置研究
艺流程3.2 不凝气管道的布置在实际生产中，塔顶气相中常混着少许的不凝气。不凝气会顺着管线进入下游设备，若不能及时地将不凝气排出，气体会一直在系统中积聚。而在热旁通系统中，不凝气会积聚在冷凝器的壳程中，随着不凝气越积越多，冷凝器的有效传热面积会不断下降，压力会不断增大，同时也会造成塔内压力不断增大。为了确保系统的稳定，可以通过手动调节，将不凝气排出系统。主要流程是：将热旁通关闭，打开回流罐的调节阀，此时，塔顶的气相不断进入冷凝器，将不凝气赶入回流罐，然后放
云南化工 2022年8期2022-08-16
- 微波热解与常规热解处理油泥比较研究
相色谱检测热解不凝气的组成。2 结果与讨论2.1 热解产物分布表2显示了常规热解和微波热解在不同热解条件下产物的产率分布。表2 油泥热解产物产率分布 % 由表2可见，常规热解时随着温度的升高，固渣产率从6.30%降至2.68%，这是由于油泥的一次分解和炭二次分解；随着温度升高，冷凝液产量增加，并在750 ℃达到最大值(76.84%)，然后冷凝液产量下降，这可能是温度升高导致了挥发物的二次热裂化加剧；750 ℃下冷凝液的产率最高，固渣的产率也较低。考虑能源的
精细石油化工 2022年3期2022-05-27
- 稳定系统中不凝气回收利用技术研究
m3/d 的不凝气，占凝析油加工量的2.3‰，此油气组分见表1。通常情况这部分油气引入常压加热炉进行焚烧处理，但稳定系统独立运行时常压系统处于停用状态，常压炉并未启用，常压炉无法回收利用此气体。按照《大气污染防止法》及《石油化学工业污染物排放标准》GB31571-2015等规定，不凝气不可直接排放至大气。公司目前未设置有火炬系统，故不能采用火炬焚烧的方式处理此气体。若不能解决不凝气的外排问题，稳定塔运行过程中塔压持续升高，操作参数偏离工艺指标，使稳定塔无
云南化工 2022年1期2022-03-08
- 不凝气常温油吸收装置运行参数的优化
)1 装置简介不凝气油吸收装置始建于2009年，为了充分回收不凝气中的轻烃资源，改善加热炉燃料气品质，提高加热炉效率。采用一部分原稳装置自产轻烃，与增压后的不凝气在常温下进行气液传质，生产轻烃和干气，实现了原稳不凝气的高效回收。装置设计日处理不凝气9 000 m3，设计日产轻烃15 t，油吸收装置产烃收率16.67 t/104m3，设计不凝气压缩机出口压力0.5 MPa，空冷器出口温度40 ℃，吸收塔塔顶压力0.45 MPa。2 现存问题及危害2.1 稳定
化工管理 2021年26期2021-09-30
- 蒸发器节流孔板的作用及其调节
置在蒸发器上下不凝气引出口管道上，用以调节各效的温度差。一般的蒸发器壳程均设置上下两个不凝气接口，但也有蒸发器只设置一个不凝气引出口，其节流孔板也是一个。近些年来，工厂生产装置中发现，有些蒸发器的各效温度差差别不大，其原因除了热平衡计算可能存在问题外，还因为节流孔板设置不恰当。应该如何计算、选择、调整节流孔板，本文仅以ZNJM03-4000型三效降膜式蒸发器为例，阐述节流板孔径的计算及其调节过程。1 主要技术参数主要技术参数见表1～表2。表1 操作条件表2
化工设计 2021年4期2021-08-28
- 微纳结构超疏水表面参数影响含不凝气蒸汽冷凝传热的理论分析
主要因素。因此不凝气浓度的变化会影响液滴脱落半径对滴状冷凝传热性能的调控作用。纯蒸汽滴状冷凝传热的研究目前已比较完善，而针对含不凝气蒸汽的滴状冷凝传热模型仍有较大的研究空间。Jiang等[15]参考了化学气液吸收的相关理论，结合目前广泛应用的滴状冷凝模型，建立了基于气液界面热通量平衡的传热模型。Baghel等[16]对纯蒸汽冷凝模型中的相际热阻进行了修正，引入了与不凝气质量分数相关的修正系数，模型计算结果与实验值具有良好的吻合性。本文将不凝气作为一个独立的
化工学报 2021年5期2021-06-03
- 硫黄回收装置变换含氨不凝气问题分析与优化措施
性气、变换含氨不凝气及气化闪蒸气。该工艺通过克劳斯反应，将酸性气中硫化氢(H2S)转化成单质硫，使尾气达标排放，硫的回收率达99%以上。1 变换含氨不凝气工艺流程变换含氨不凝气来源于上游装置变换单元公用部分汽提系统，原始设计汽提塔采用单塔汽提工艺。变换单元的低温冷凝液通过0.46 MPa低压的饱和蒸汽在汽提塔的塔底进行加热汽提，从塔顶出来的汽提气，经塔顶冷凝器用低温变换冷凝液和常温软水洗涤塔的塔底洗涤水冷却至105 ℃左右后[1]，所产生的含氨变换不凝气与
氮肥与合成气 2021年5期2021-05-06
- 提盐VOCs尾气综合治理
氰酸钠，浓缩釜不凝气、精馏塔不凝气经原水洗塔净化，由于工艺参数及负荷匹配不合理，造成废气VOCs甲醇含量远超排放标准。针对上述情况，实施了提盐VOCs尾气综合治理，并达到了预期效果。1 工艺概况由脱硫工段送来的脱硫废液经管道送至提盐工序的脱硫废液槽区，经脱硫废液泵送至板框过滤器，去除其中的杂质，杂质回送至煤气脱硫工段生产硫膏，过滤后的脱硫废液送至脱色釜用活性炭脱色，脱色后的清液送至滤液槽储存。滤液槽内的清液经过预蒸发釜预浓缩后通过清液泵送至浓缩釜，用蒸汽加
化工设计通讯 2021年4期2021-04-30
- The “going global” of Chinese Fantasy Fiction through the Internet:Using I Shall Seal the Heavens on Wuxiaworld.com as an Example
levels.“凝气第七层” is translated into “the seventh level of Qi Condensation,” and “凝气大圆满” into “completing the great circle of Qi Condensation.” In addition, it is worth mentioning that the translation of “凝气,” “筑基,” “结丹,”“元婴” is the
Contemporary Social Sciences 2021年1期2021-02-04
- 氧化钙在油基钻屑热脱附中的协同作用
器形成冷凝油，不凝气进入活性炭罐吸附。1.2 实验方法实验前，以1 L/min高纯氮气吹扫置换系统中的空气，系统检漏后，启动加热系统升温至350 ℃，开启螺旋电机，转速为6 r/min，经由螺杆推料器将物料一次性送入脱附炉筒，停留时间为30 min。实验过程中采用气袋收集不凝气待测。实验结束后，打开出料阀，将钻屑残渣排出，降至室温后称重后，置于自封袋保存待测，收集冷凝器排出凝液，由量筒称量后保存待测。1.3 分析方法1.3.1 油基钻屑性质分析分析方法：①
天然气工业 2020年10期2020-11-03
- 降低精馏系统不凝气对环境污染的研究
，这时候会通过不凝气分离器，被冷凝分离。其中，被冷凝后的绝大部分甲醇会被收集到预精馏塔的回流槽部分中。而被收集到预精馏塔的回流槽中的液体更会从预精馏塔的回流泵部件中被加压，加压以后(40m3/h、0.5MPa)，再被管道送回到预精馏塔的塔顶，在经过预精馏塔排放槽部分洗涤后的不凝性低沸点组分气体(0.01MPa、39℃、315m3/h)会被放空。由于这一部分的气体压力很低，所以无法被火炬总管回收，设计这部分尾气现场排放，造成现场环境气味大，且尾气中夹带有大量
化工管理 2020年25期2020-09-14
- 含不凝气重力热管启动和等温性能实验研究
的方法研究了含不凝气混合蒸汽在水平管内的冷凝特性。结果发现，不凝气含量为30%时，传热系数最高下降了59.32%，但在高雷诺数（Re）条件下，较强的气液界面剪切力能削弱不凝气对冷凝传热的不利影响。Mantelli[6]建立了含不凝气条件下萘热管的回路热阻模型，并与充有氩气的萘热管热阻实验值进行了对比，结果较为吻合，表明该模型可用于该类重力热管换热器的工艺设计。但该模型仅关注了不凝气对重力热管传热性能的影响，没有涉及不凝气对热管启动及等温性能的影响。本文将通
上海化工 2020年4期2020-09-02
- 氨水制冷装置生产运行总结
m3/h)去不凝气分离器；从精馏塔顶部出塔的气氨在精馏塔顶部的冷却器内被循环水降温后送至界外的氨冷凝器，得到的液氨送至液氨储槽。高效吸收器、精馏塔和浓氨水储槽内的不凝气先分别进入集气管中，然后进入不凝气分离器底部；来自板式换热器的少量稀氨水被不凝气分离器外盘管中的液氨降温后，从不凝气分离器顶部喷头喷淋而下，与底部的不凝气逆流接触以脱除其中的气氨，达标的不凝气排放至大气中。吸收了不凝气中气氨的稀氨水从不凝气分离器底部自流至稀氨水储槽，通过稀氨水泵送至喷射器
肥料与健康 2020年2期2020-06-28
- 提高低温油洗工艺LPG收率研究
良好。2.5 不凝气放空量在实际生产过程中，系统进料负荷波动直接影响不凝气的排放量。系统进料负荷稳定，系统操作稳定，不凝气排放量减少，LPG收率高；当进料负荷波动不稳定时，整个系统调整缓慢，LPG指标不合格，导致排放量增多，LPG收率会明显下降。所以，保持系统负荷稳定及脱碳净化气进料性质稳定是提高LPG收率的重要前提。然而在实际生产过程中，进料负荷直接受上游影响，不确定性因素较大，为了避免上游系统波动造成不凝气放空增多，可以通过技改将不凝气返回系统循环吸收
山西化工 2020年2期2020-05-29
- 废矿物油再生工艺中不凝气处理
程中必定会产生不凝气。就目前工艺而言不凝气的处理还是不够完善，以前通向敞口煤质炉燃烧的方法由于环保问题逐渐被淘汰；通向封闭式的导热油锅炉燃烧，由于不凝气的成分和流量不稳定，容易发生安全问题也逐渐被取消；采用RTO 蓄热式处理废气，由于投资和占地较大，往往也不被考虑。1.2 在废油再生工艺中不凝气的处理废油再生工艺中，不凝气主要为高温蒸馏过程中裂解产生的小分子烃类，由于沸点低不能被冷凝器所冷却，然后经真空机组所排出的气体，主要成分为烃类，含有少量的空气、硫化
化工管理 2020年11期2020-04-23
- 甲醇回收塔改水洗塔运行总结
，两套精馏预塔不凝气中存在少量的甲醇没有回收，直接去往火炬燃烧，这会造成资源的浪费。针对上述问题，公司进行了技改，具体如下：一套预精馏塔和二套预精馏塔塔顶放空PV-8003/PV-8803不凝气配管进入回收塔底部(再沸器)气相分布器，与塔顶回流管线进入的脱盐水进行逆流洗涤，洗涤后回收塔底部液体通过原先的回流泵加压，一部分作为回收塔进料，另一部分作为采出进入预塔萃取槽。经过回收塔顶部脱盐水洗涤后的不凝气在进塔顶冷凝器前，再通过新配管线进入精馏内部火炬管网。回
河南化工 2020年2期2020-04-20
- 影响直接空冷器稳定运行因素分析
不断将空冷器内不凝气抽走，保持系统的真空状态。1.5 减温减压装置在北方及气候寒冷地区，凝气式汽轮机启动或停机阶段，蒸汽流量小，空冷系统极易出现过冷状态，出现管束冻堵现象，减温减压装置可及时对空冷系统进行补汽，保证空冷系统稳定运行最小流量。1.6 清洗系统设置清洗系统的目的是为了防止落在空冷器表面的灰尘影响其散热效果和腐蚀作用[2]。2 危险因素分析危险源是潜在的可能引起意外的，并且对人、设备以及环境造成伤害的因素[3]。主要危险因素有夏季炎热高温、冬季天
化工管理 2020年4期2020-03-20
- 影响直接空冷器稳定运行因素分析
不断将空冷器内不凝气抽走，保持系统的真空状态。1.5 减温减压装置在北方及气候寒冷地区，凝气式汽轮机启动或停机阶段，蒸汽流量小，空冷系统极易出现过冷状态，出现管束冻堵现象，减温减压装置可及时对空冷系统进行补汽，保证空冷系统稳定运行最小流量。1.6 清洗系统设置清洗系统的目的是为了防止落在空冷器表面的灰尘影响其散热效果和腐蚀作用[2]。2 危险因素分析危险源是潜在的可能引起意外的，并且对人、设备以及环境造成伤害的因素[3]。主要危险因素有夏季炎热高温、冬季天
化工管理 2020年2期2020-03-04
- 浅析不凝性气体对冷冻机组的影响
气体(以下简称不凝气)。系统存在不凝气对氟利昂式冷冻机组的运行有诸多不利的影响，会使排气压力升高，增加无用功、降低机组负荷、增大能耗等。1 冷冻机组简单原理及流程低压氟利昂气体经螺杆式压缩机提压后，在冷凝器内与循环冷却水换热，被冷却为高压液态氟利昂。经节流膨胀后成为低压液态氟利昂具备冷量与循环冷却水在蒸发器内换热，将冷却水降至4.5～15.0℃，成为冷冻水送往空冷塔。自身吸收循环水的热量，重新蒸发为低压气态氟利昂，经压缩机再次提压，完成制冷循环(见图1)。
山东化工 2019年24期2020-01-16
- 原油稳定不凝气吸收装置效果分析
，油田原油稳定不凝气吸收装置在生产生活中产生的不凝气副产品主要分为两部分进行使用，一部分作为深冷、浅冷装置的原材料，另一部分作为加热炉运行的原材料进行处理，且大部分油田原油稳定不凝气副产品的消耗都是通过加热炉运行消耗的。对于极为宝贵的轻烃而言，这样的做法是极为浪费的。从另一方面来说，不经过任何处理的不凝气包含在湿气的种类中。因此，在其作为原材料进行燃烧时，不可避免地会出现欠料气带液的情况，很容易造成热炉熄火甚至对装置整体的运行产生影响，更为严重的可能会造成
化工设计通讯 2020年12期2020-01-13
- 废旧轮胎低温裂解项目的环保措施优化
料油送入罐区，不凝气体和少量油品接入炉膛引燃作为炉体加热的燃料。项目于2017-2018 年先后完成可研、环评等前期手续的办理，2019 年3 月建成运营，但由于无法完成建设项目竣工环境保护验收而停产整改。经归纳梳理，项目存在的问题主要包括以下几个方面：①建设单位以及相关技术咨询机构未正确认识和把握废旧轮胎再生利用属于具有化工特征的轻工纺织化纤类项目，裂解气和不凝气中含有超高浓度的H2S 且未得到充分重视，项目的设计和建设未参照化工项目建设的相关技术规范，
中小企业管理与科技 2019年24期2019-10-12
- 闪蒸气不凝气技术改造及效果评价
过程中闪蒸气、不凝气的产量太大,而闪蒸气、不凝气携带一定的C5＋重烃组分,低压燃料系统不能自身消耗,故而进行放空燃烧,不仅造成了环境污染,同时也是资源的极大浪费。1 闪蒸气、不凝气生产工艺流程苏里格天然气处理厂由脱水脱油装置获得的凝液,经凝液换热器、闪蒸分离器、凝析油稳定撬处理,除去其中的C1～C4的轻组分,得到C5＋的稳定组分。其处理工艺为：从过滤分离器和低温分离器出来的凝液进入凝液换热器,经导热油加热至约45℃,进入闪蒸分离器进行气、水、油的三相分离,
探索科学(学术版) 2019年10期2019-06-03
- 某厂活性碳纤维吸附装置着火原因分析
为各精馏塔冷凝不凝气，主要成分为异丁醛、异丁酸、2，2，4-三甲基-1，3-戊二醇二异丁酸酯（简称 TXIB）、2，2，4-三甲基-1，3-戊二醇单异丁酸酯（简称十二碳醇酯 CS-12）、2，2，4-三甲基-1，3-戊二醇（TMPD）等。不凝气经一级冷凝后送至活性碳纤维吸附装置处理。2016年5月，工人在巡检过程中发现活性碳纤维吸附装置外壳轻微变形，壳体温度高，立刻启动应急预案进行处理，未造成设备和人员的伤害。该装置是环保设施确保废气达标排放，为此某厂立即
资源节约与环保 2019年2期2019-03-15
- 原油稳定不凝气吸收装置效果分析
工过程中自产的不凝气，除利用深冷、浅冷装置进行处理外，还有较大的一部分是直接作为加热炉的燃料烧掉，这种做法是对轻烃资源极大的浪费，同时未经过处理的不凝气属于湿气，当其作为燃料气时，存在燃料气带液情况，极易造成火嘴堵塞加热炉熄火，导致装置运行波动，严重时可能引发炉膛爆燃事故。因此，如何将这部分不凝气中C2～C5烷烃组分进行有效回收，是提高油田轻烃产量、减少轻烃资源浪费、增加原油稳定装置经济效益亟待解决的问题。1 问题提出某油田油气厂原油稳定装置主要处理联合输
中国设备工程 2019年3期2019-02-22
- 不凝气分离设备在酮苯脱蜡脱油装置上的应用
冷能力和系统内不凝气的含量等。图1是2016年冷冻高压压力全年变化的趋势，从图1可以明显看出：峰值超过1.30 MPa，接近安全阀定压值，均值在1.0 MPa上下。图1 2016年全年冷冻高压压力变化趋势1.3 不凝气贡献值空气和氮气等不凝气是造成高压压力大的主要因素之一，选取典型数据进行简单核算。2017年5月初，冷冻系统平均冷凝温度为24 ℃，绝对压力为1.36 MPa，由氨制冷剂热力性质表查得此温度对应压力为1.01 MPa，说明由不凝气引起的压力上
润滑油 2018年5期2018-10-19
- 电加热废轮胎无氧裂解再生利用技术
却分离、出渣、不凝气发电。裂解单元：废旧轮胎在裂解炉内无氧、微负压等条件下，有机物分子链开始断裂，产生出含有甲烷、一氧化碳、氢气、裂解油、水蒸汽等混合气体，其余转化为残炭和钢丝。冷却分离：经裂解产生的可燃气，经过立式和卧式两级冷却分离净化处理后，产出不凝气和燃料油。出渣：裂解完成后，炉内胆反转由螺旋出料机送至出料口，后系统有风机抽出炭黑。不凝气发电：冷却分离出的不凝气送至燃气发电机组发电自用。2.2 工艺流程图1 工艺流程图废轮胎送入负压热解炉中，一次性装
山东化工 2018年14期2018-03-18
- 一种传统混油处理工艺废气处理的改进方法
艺，提出了针对不凝气的外排所做的特殊处理工序。1 工艺概况混油自罐区来后，经泵P-1001A/B(混油泵)升压后，进E-1004(塔顶油气-混油换热器)一次换热，再进E-1001A/B(柴油-混油换热器)二次换热后进T-1001(混油分馏塔)中部。T-1001分馏塔塔顶油气先与混油换热后，进E-1002A/B(汽油水冷器)冷却至40℃后进V-1001(产品及回流油罐)进行气液分离，分离出的汽油经泵P-1002A/B(产品及回流油泵)升压后分两路，一路作为回
山东化工 2017年24期2018-01-16
- 甲醇精馏系统常见问题的处理
馏塔pH和预塔不凝气温度的控制、合成反应气体成分和空速的控制、常压精馏塔侧线采出量的控制、加压塔与常压塔回流比的控制等方法，可保证产品酸碱度在合格指标之内。甲醇；精馏；酸碱度新能凤凰能源有限公司一期360 kt/a甲醇装置以煤为原料，采用华东理工大学自主开发的具有自主知识产权的对置式四喷嘴高压气化工艺制气，其精馏装置采用三塔精馏工艺。根据近几年的运行情况，发生了多次精甲醇产品酸度高、碱度高等质量事故，现就存在的问题及改进情况进行总结。1 工艺流程由甲醇合成
氮肥与合成气 2017年3期2017-04-22
- 合成氨装置氨回收系统改造运行总结
，低压洗氨后的不凝气供中变加热炉使用，氨水送尿素装置水解解析系统回收氨。合成氨装置氨回收系统自投运以来，频繁出现洗氨后的气体氨含量超标和氨水浓度偏低的问题，弛放气和不凝气无法回收，不仅提高了装置的运行成本，而且对环境造成很大的污染。1 氨回收系统工艺流程原设计氨回收系统工艺流程如图1所示。合成氨装置合成系统的高压弛放气(NH33.61%，H263.74%，N221.25%，CH46.78%，AR 4.62%，均为体积分数；流量1 456 m3/h，标态)经
肥料与健康 2017年6期2017-03-09
- 原稳装置轻烃罐区驰放气回收利用改造
气;回收利用;不凝气某原油稳定装置的主要产品为轻烃，通过密闭装车、汽运方式送往某石化公司乙烯二罐区，而二罐区通常采用氮气加压，密闭卸车的方式。本文主要分析了轻烃在装车过程中，部分氮气返回轻烃储罐，造成罐压力升高的原因及其产生的安全隐患，并提出了相关解决措施和取得的经济效益分析。1 轻烃储罐压力升高安全阀频繁起跳的原因分析某原稳装置每台轻烃储罐设安全阀两个，其中一个安全阀与装置放空系统相连起跳压力为0.43MPa，另一个安全阀直接对大气放空起跳压力为0.49
化工管理 2017年4期2017-03-03
- 常减压装置塔顶增压器泄漏原因分析及处理措施
，发现减压塔顶不凝气的成分是∶氧气含量占16%，氮气含量占68%。这些成分含量说明了减压抽空系统出现了漏点。经过装置操作人员各项检查后，发现是增压器后冷器泄漏。在生产装置不停工的情况下，更换了板式空冷器，维修后减压塔顶各项指标恢复正常。2）第二年11月在对减压塔顶不凝气组分进行分析时，再次发现氧气和氮气含量在不断升高。通过对减压板式空冷器、真空泵切除正压试漏，都没有发现泄漏点，因此，对减压塔项全部管线拆除保温层进行检查，对管线焊缝进行检查。直到拆除保温到增
化工设计通讯 2017年2期2017-03-03
- 天然气处理厂不凝气轻烃回收探讨
)天然气处理厂不凝气轻烃回收探讨贾超 孟婉莹 王铁柱 李蓉 苗忠才(中石油长庆油田公司第三采气厂, 内蒙古 鄂尔多斯 017300)处理厂为了满足外输天然气烃露点合格，进行丙烷制冷低温回收凝液，回收的凝液因不稳定，不能满足运输条件，需进行凝液稳定，在凝液稳定过程中，产生不凝气量太大，低压燃料系统无法完全利用，导致低压燃料系统压力高，凝液稳定装置运行不稳定。进行人工放空不凝气，导致不凝气资源浪费，故本文针对目前不凝气产量大等问题，对回收利用不凝气进行探讨，提
化工管理 2017年4期2017-02-20
- 北Ⅰ-1原油稳定装置油吸收技术试验
。现场实施后，不凝气轻烃收率达到16.3 t/104m3，关键组分C2收率达到85%，天然气深冷装置年可增加湿气处理量990×104m3，减少分子筛吸烃损失800 t/a、轻烃2780 t/a。降低了丙烷制冷机耗电量，原油稳定和深冷装置合计年节电量为60×104kWh。原油稳定；轻烃；不凝气1 概述原北I-1原油稳定装置不凝气处理存在以下问题：北I-1原油稳定装置不凝气压力较低，天然气深冷装置入口气量的增大抑制不凝气进入天然气深冷装置，导致天然气深冷装置一
石油石化节能 2016年4期2017-01-04
- 减少丙烯压缩制冷系统丙烯损失的措施
车后，氮气作为不凝气存在，在向低温甲醇洗系统供冷量前，应将氮气排放掉，保证丙烯纯度达到99.2%(体积分数)以上，故损失了大量的丙烯原料，还严重污染了环境。另外，按原设计，丙烯压缩机开车前，一级密封气也是用0.4 MPa氮气作为气源，通过增压泵加压后供一级密封气，一级密封气大部分进入压缩机丙烯气体侧，并从出口排出进入系统，这也使氮气进入丙烯介质。3减少丙烯损失的措施(1) 在丙烯制冷压缩机出口增加抽真空泵。冷冻站系统开车前、氮气气密性试验完成并置换合格后，
氮肥与合成气 2016年6期2016-08-01
- 苏里格气田不凝气节能减排的应用分析
0）苏里格气田不凝气节能减排的应用分析许嘉杨，程小路，郑伟，李文鹏，史卫涛（中国石油长庆油田分公司第三采气厂，内蒙古乌审旗017300）长庆油田苏里格气田属于凝析气田。在天然气开采、运输过程中，伴有大量的天然气凝液，该凝液一般称为凝析油。凝析油中的不稳定组分受热后极易挥发，挥发出的不凝气若直接排至大气不仅造成环境污染，而且是能源的极大浪费。本文通过对苏里格气田将凝析油加热处理后，其中不稳定组分挥发并作为燃料气补充供热系统的应用进行剖析，对其采用的工艺流程、
石油化工应用 2015年6期2015-10-27
- 制冷剂245fa中不凝气含量的分析
剂245fa中不凝气含量的分析崔爱清,朱 政,杨 朋 （中化蓝天霍尼韦尔新材料有限公司,江苏 太仓 215400）采用气相色谱法测定制冷剂中的不凝气含量，色谱柱为HP-Molesieve毛细管柱，载气为氦气，TCD检测器，结果表明选择性，重复性和再现性较好，方法简便，准确，重复性好，可用于制冷剂中不凝气含量的测定。制冷剂；不凝气；含量；245fa不凝气就是空气，其中主要就是氮气和氧气。当不凝性气体进人系统后，就会滞留在冷凝器或其它位置，影响制冷剂的冷凝，从
山东工业技术 2015年8期2015-07-27
- 氩冷凝器管路设计与空分氩系统的稳定
冷凝侧的气相以不凝气方式排出，对板式来说，连续的不凝气排放有利于传热，同时也是氩系统稳定运行的先决条件。冷凝器不凝气从板式中排出有两种方式，一是从底部侧面排出，见图1(a)，二是从顶部侧面排出，见图1(b)，两种气相排出方式各有利弊。图1 氩冷凝器气相出方式Fig.1 The way of pure condenser gas phase discharge不凝气从底部排出方式，原料气经过换热冷凝后，不凝结的气相排出，但在下封头处为气液共存，如果氩冷凝器回
低温与特气 2015年6期2015-04-18
- 气提原油稳定轻烃回收技术的应用
将回收轻烃后的不凝气，利用不凝气可以对原油进行气提。利用不凝气进行气提，可以降低原油轻组的气压问题，可以使原油气化并进行分离，从而提高准确率，不凝气和轻组份气体经过一系列的过程变为液体，其中不凝气的一部分作为气提气进行循环使用，还有一部分便进入天然气进行向外输出。控制好气提原油稳定工艺技术有很多的要求，例如压缩机的排气压力要限制在0.32内，并且排气的稳定要控制在七十五度到八十五度之间。还有就是原油的稳定要保持在九十度左右，尾气的压力要控制在0.24到0.
化工管理 2014年36期2014-12-22
- 低温多效海淡系统中直流效的故障分析与处理
四效抽汽受携带不凝气体的影响，在第四效二回程中设置不凝气抽出管，通过节流孔板引至凝汽器。工艺流程如图1所示。这是首台国产万吨级低温多效蒸馏海水淡化装置，在海水淡化装置投产初期的调试阶段，前四效的运行正常，但第四效与第五、六效并未形成“真空度逐效增加，蒸发温度逐效递减”的规律，五效和六效这2个直流效不工作，系统产水量也末达到设计值。海淡系统的主要设计参数，如表1所示。图1 万吨级低温多效蒸馏海水淡化工艺流程图表1 海淡系统的主要设计参数1 原因分析在国产化海
电站辅机 2014年1期2014-12-11
- 气体分馏装置不凝气中丙烯的回收
)气体分馏装置不凝气中丙烯的回收袁中立(中国石化 中原油田分公司石油化工总厂，河南 濮阳 457165)详细介绍了气体分馏装置中不凝气的来源、积累后危害，通过研究生产统计数据，提出降低不凝气量和回收不凝气中丙烯的方法，进而提高装置的整体效益。气体分馏装置；不凝气；丙烯；回收0 前言中国石化中原油田分公司石油化工总厂的气体分馏装置原设计加工能力为4万t/a，装置以脱硫醇后的催化裂化液化气为原料，采用四塔流程，主要生产精丙烯和车用丙烷。2004年经过扩能技术改
河南化工 2014年8期2014-09-01
- 催化裂化装置稳定塔顶压力超高的影响及分析
规定，液化气中不凝气含量不高于3%。6月以来液化气中不凝气含量严重超标。最高时达到7.86%，说明解吸效果不好，不凝气在稳定塔顶聚集严重。原因分析造成解吸效果不好的原因有以下几个方面：⑴解吸气量大，造成解吸塔与吸收塔压差增大凝缩油入塔流量大，最高达到满量程250t/h，使解吸气量大，解吸塔压力高，造成解吸塔与吸收塔压差增大。当压差增大后，入塔凝缩油量忽大忽小，不易平稳操作。如果不及时根据流量调整解吸塔底蒸汽量，会导致解吸效果变差[2]。⑵解吸塔底温度控制偏
化工管理 2014年26期2014-08-15
- 热旁路在精馏塔操作中的应用
段时间后，罐内不凝气增多，导致回流罐压力升高，热旁路调节阀(PV101A)起不到维持塔压力的作用，而精馏塔塔内压力会继续升高，此时可增加1组调节阀(PV101B)。增加调节阀(PV101B)流程见图2。图2 增加调节阀(PV101B)流程随着精馏塔塔内压力的升高，调节器输出信号减小，调节阀(PV101A)开度逐渐减小，直至完全关闭；如果精馏塔塔内压力继续升高，调节器输出信号减小，调节阀(PV101B)开度逐渐增大，直至塔内的压力恢复正常。调节阀(PV101
氮肥与合成气 2014年2期2014-07-10
- 油页岩中矿物质对挥发分不凝气释放过程的影响
矿物质对挥发分不凝气释放过程的影响王擎1，隋义1，迟铭书1，隋岩2（1东北电力大学能源与动力工程学院，吉林 吉林 132012；2吉林市建龙钢铁有限责任公司，吉林 吉林 132012）对桦甸油页岩（OS-R）采用HCl/HF/HNO3处理，分别得到去碳酸盐样品（OS-C）、去碳酸盐及硅酸盐样品（OS-F）以及有机质样品（OS-N），用XRD鉴别其矿物组成，然后通过TG-FTIR-MS研究有机质脱挥发分机理及不同矿物质对挥发分不凝气释放过程的影响。结果表明：
化工进展 2014年10期2014-07-05
- 不凝气在污油处理厂的回收利用
三采气厂)一、不凝气的组成不凝性气体是指混在系统里的碳、氢、油蒸气等。这些气体在系统中循环，但不能被冷凝。污油处理装置常压塔顶不凝气组分分析如表1所示，不凝气中C3及以上组分的体积比占67.86%，是液化天然气和轻石脑油的潜在组份，如能充分利用该部分资源，将是提高收液率，增加效益的好方法。二、不凝气存在的影响生产装置运行中产生的不凝气经塔顶回流罐排至放空罐就地放空，为了控制塔顶压力，不凝气放空时间随着塔顶的压力而进行自动调节放空。不凝气的瞬时放空不仅影响装
化工管理 2014年21期2014-06-09
- 北I—1原油稳定装置运行分析
量对轻烃收率和不凝气产出率影响最大；水冷器冷却温度对不凝气产出率影响较大；闪蒸罐压力主要影响轻烃收率。在实际操作中可通过调节这些参数来调整产品收率。原油稳产；轻烃产量；装置；运行自2005年北I—1原油稳定装置建成投产后，没有进行过运行考核和模拟分析，因此，在设计参数基础上，通过现场数据录取和取样化验，分析了装置的运行情况及存在的影响轻烃产量的因素。装置物料平衡是整个装置模拟计算的依据，表1为装置总物料平衡表。由表1可以看出，装置标定结果与模拟计算结果吻合
油气田地面工程 2014年6期2014-03-23
- 煤直接液化减顶不凝气并入加热炉燃烧方案研究
减压塔顶产生的不凝气称为 “减顶不凝气”，以下简称 “不凝气”。由于不凝气实际组成与设计的偏差，以及不凝气带液严重，至开工以来，一般情况下，都是走现场高点放空。当下雨打雷时容易将排放气点燃，存在很大的安全隐患。所以，当打雷时须及时改为走低压放空系统，如脱液不及时，容易造成低压放空系统冻凝，这样，既浪费了能源，污染了环境，又容易造成减压塔的真空度波动，影响减底物料成型，增加生产运行中的工作量。1 不凝气组成分析减顶不凝气组成的设计值来自石油化工行业积累的数据
中国煤炭 2014年1期2014-03-15
- 水煤气净化过程不凝组成分析的探讨
气的变换工艺及不凝气的产生过程2.1 水煤气的变换工艺气化工序送来的水煤气中的一氧化碳转化为用于生产甲醇的氢气，煤气中的一氧化碳与水蒸汽在变换催化剂的作用下发生反应转化为氢和二氧化碳，采用配气路线控制变换工序出口气体中CO 含量约为20% （体积百分比，干基），且H2／CO≈2.15 （V／V），同时将部分有机硫转化成H2S，变换气送至低温甲醇洗工序。变换工段需要在催化剂的作用下进行，而变换催化剂需要进行硫化，催化剂在使用前需将其转化为硫化物才具有活性，这
中国煤炭 2014年1期2014-03-15
- 浅谈如何提高不凝气常温油吸收装置轻烃收率
工七大队）1、不凝气常温油吸收装置流程简述自南八原稳装置来的不凝气（40℃，0.01～0.05MPa）进入入口分离器，入口分离器的气相进入压缩机进行压缩，压缩机出口压力为0.5MPa，温度为101℃，进入空冷器使温度降至40℃，进入吸收塔底部； 自原稳轻烃泵来的液态轻烃作为吸收油进入吸收塔顶部，在塔内与自下而上的气体相逆流动，气相中的C2+组份被吸收油吸收，吸收塔顶部出来的气体去燃料气分离器，作为加热炉燃料气， 自吸收塔底部排出的吸收液经轻烃泵增压到0.9
化工管理 2013年18期2013-12-13
- 杏三原稳装置不凝气放空的危害分析及预防措施
公司）1 原稳不凝气的产生采油厂来的未稳定原油在40℃左右的温度下进入进料缓冲罐，然后利用进料泵输送至原油加热炉加热到72℃，加热后的原油进入压力为0.042 MPa的负压稳定塔进行闪蒸分离，闪蒸后的稳定原油从塔底出来后用原油泵加压返回采油厂；闪蒸气体从塔顶抽出，经空气冷却器冷却后，未被冷凝的部分作为不凝气[1]。原稳不凝气的组成见表1。表1 杏三原稳不凝气气体组成 单位：摩尔分数，%2 原稳不凝气放空的危害分析杏三原稳装置不凝气目前输送至杏三浅冷装置处理
石油石化节能 2013年4期2013-01-25
- 四塔精馏装置甲醇质量的优化控制
下为气态，因此不凝气温度的高低决定着轻组分的脱除效果，继而影响到精甲醇的质量，影响甲醇产品质量的水溶性、酸度和碱度，尤其影响甲醇产品的KMnO4值[1]。图1 四塔精馏工艺流程粗甲醇中含有高级醇、烯烃、烷烃和有机醇类（也称杂醇油或丁基油馏分）等重组分杂质。其中具有还原性的组分有乙醇、丙醇、丁醇等，能分别被氧化成乙醛、丙醛、丁醛，也可进一步被氧化成乙酸、丙酸、丁酸。加压塔和常压塔的作用是脱除水、乙醇等重组分，以获得高质量的甲醇产品。预精馏塔开的好坏直接决定轻
化工技术与开发 2012年9期2012-04-01
- 油泥微波程序升温热转化
段，开始有大量不凝气生成，主要是H2和C1～C5成分，其中C2～C5含量最高；微波焚烧阶段不凝气量较多，C3～C5含量最低，H2含量最高。回收液相油品主要来自油泥中烃类物质蒸发阶段和微波热解阶段，其组成为23.95%汽油、65.44%柴油、31.06%重油。可见，油泥微波热转化生成油具有很好的品质。微波800 ℃焚烧残渣重金属溶出量远低于国家标准，符合国家排放标准要求。程序升温；微波加热；油泥；热转化；微波吸收剂；微波热解油泥是在石油开采和石油化工过程中产
化工进展 2011年10期2011-10-18
- 大型低温多效海水淡化装备技术特点分析
系统蒸汽流程和不凝气流程都是相同的，而差异最大的就是盐水的流程。其工艺流程主要有三种，分别是顺流、逆流和平流。顺流是指盐水流动的路线与蒸汽流向相同，按从高压效到低压效的次序流动；逆流是指盐水流动的路线和蒸汽的流向相反，按从低压效到高压效的次序流动；平流是指各效都单独平行加入盐水。顺流的优点是不需要输送泵，但在后几效随着盐水浓度的增高，沸点也随之增高，不容易维持较大的温度差，不利于传热；逆流一般用于浓缩比较高的生产过程，浓盐水在低温下黏度较大，相应的传热系数
一重技术 2011年3期2011-05-25