漏感
- 考虑漏感频变特性的三相立体卷铁心变压器建模及分析
瑞田 高 山考虑漏感频变特性的三相立体卷铁心变压器建模及分析范学鑫 杨北超 揭贵生 王瑞田 高 山（海军工程大学舰船综合电力国防科技重点实验室 武汉 430033）针对一种宽输入电压范围双向逆变电源，可采用磁集成方法提高其功率密度。与传统三相平面叠铁心变压器相比，立体卷铁心变压器具有磁路对称、重量轻等优势，该文拟开展PWM非正弦激励下考虑漏感频变特性的立体卷铁心变压器建模相关研究。首先，基于Foster频变磁阻模型，提出一种考虑漏感频变特性的立体卷铁心变压
电工技术学报 2023年1期2023-01-30
- 载波通信方式实现高级场面引导（A-SMGCS）系统对助航灯光隔离变压器的要求
量、效率、衰减、漏感等均对A-SMGCS 系统信号稳定造成影响，因此，隔离变压器选择设计时也是关注的重点。1 助航灯光功能与回路组成机场助航灯光是提供复杂气象条件下如降雨、雾天等低能见度以及夜间航空器起飞着陆提供目视引导的重要设施[1]。根据《民用机场飞行区技术标准》中助航灯光回路构成的要求[2]（见图1），由调光器、助航灯具、隔离变压器构成的串联回路。通过调光器改变输出的电流大小，达到控制助航灯具在相应光级下符合要求的光强，满足不同气象条件下提供飞行员足
信息记录材料 2022年11期2023-01-07
- 电力变压器连续式绕组导线换位优化设计
电动势，因此存在漏感电动势差，绕组的并绕根数越多，漏感电动势差越大，导线之间的环流和环流损耗越大。假设绕组内半径为D，单根导线厚度为T，绕组由内向外纵向漏磁场编号次序为1，2，…，m，m≤6，单个绕组的轴向漏磁场沿绕组径向分布为线性［8］，单根导线在第m位置感应的漏感电势Δθ为：式中：ε为常数；F为匝长；ΔBm为导线所处位置的纵向漏磁场强度。沿绕组幅向的纵向漏磁场强度呈线性分布［9］，如图3所示。图3 纵幅向向漏呈磁线沿性绕分组布 一般线圈端部漏磁场在端部
机电工程技术 2022年10期2022-11-27
- 具有高增益低输出电流纹波的Buck-Boost变换器
路，吸收耦合电感漏感能量.在文献[8]～文献[10]中，所提变换器中的钳位吸收回路可通过相互储能的方式，不仅吸收漏感能量，还提升电压增益，这些思路也在文献[10]～文献[14]中有所体现.但是上述文献未分析变换器的输入输出电流纹波特性，文献[15]、文献[16]引入2种零纹波结构，分别实现变换器的低电流纹波输入特性和输出特性，变换器的性能进一步改善.本文将Buck-Boost变换器的结构进行改进，引入二极管-电容-电感（C-D-L）结构和耦合电感倍压结构，
辽宁工程技术大学学报（自然科学版） 2022年4期2022-09-22
- 三相感应电机定子端部漏感计算方法的对比分析
引 言定子端部漏感是定子漏感参数的重要组成部分[1-2]，准确的端部漏感计算是电机过渡过程分析和高性能电机控制的关键[3]。目前计算电机定子端部漏感的方法已经较为成熟。在传统电机设计中，一般采用经验公式计算端部漏感[4-5]。由于经验公式中含有大量简化使计算精度较低，当绕组端部形状不一样时需重新调整修正系数，给计算带来不便。文献[6]通过推导电机内电磁场方程计算端部漏感，但是电机内电磁场的推导较为复杂，当绕组端部形状复杂时难以求出相应的解析解。随着计算能
电机与控制应用 2022年5期2022-08-31
- 高频变压器漏感参数对绕组形变的全局灵敏度分析
而导致高频变压器漏感参数发生改变。漏感参数过大将会降低变换器的输出效率，漏感参数过小则不能实现零电压开关[4-5]。因此，研究绕组形变对漏感参数的影响，分析其对不同形变种类的灵敏度，对高频变压器的可靠稳定运行具有重要意义。在计算高频变压器漏感参数的方法中，有限元仿真可以充分地考虑复杂的绕组结构，对于分析复杂的绕组形变具有很高的精度[6-8]。然而有限元仿真计算效率低且不能给出漏感参数与绕组结构的具体函数形式，难以对其进行全局灵敏度分析。响应面法将数理统计与
科学技术与工程 2022年16期2022-07-11
- 变压器寄生参数对LLC 谐振变换器的影响
r可以用变压器的漏感来实现，Lm可以用变压器的励磁电感来实现；次级侧整流滤波网络包括整流二极管DR1、DR2和输出滤波电容Co，RLd为负载电阻。图1 理想半桥LLC 谐振变换器电路拓扑基波分析法在对谐振变换器进行稳态分析时被广泛应用。故对理想半桥LLC谐振变换器进行稳态分析，得出其稳态模型见图2[4]。图中，Req为等效电阻。图2 理想半桥LLC 谐振变换器等效模型此时变换器在不同负载下的增益曲线见图3，其中，fr为变换器谐振频率。当变换器的负载较轻时，
机电设备 2022年2期2022-06-15
- 一种单级低开关应力无电解电容LED电源
命的前提下，吸收漏感能量，避免开关管关断瞬间漏感和开关管寄生电容之间发生谐振、出现电压尖峰，从而降低开关管开关应力。利用反向的漏感电流对开关管寄生电容进行反向充电，使其端电压下降为零，当开关管被触发时实现零电压开通。在对寄生电容反向充电的同时，反馈漏感能量、提高电源效率。文章详细分析了该变换器的工作模态，给出参数设计方法，最终搭建实验平台对所提方案的可行性进行验证。1 电源工作原理1.1 主电路拓扑单级低开关应力无电解电容LED电源主电路如图1所示。电源主
电气传动 2022年9期2022-05-05
- 高频变压器绕组高度和绝缘层厚度对分布参数的影响
但是高频变压器的漏感和分布电容等分布参数的存在不仅会引起谐振现象的发生，而且会使高频状态下电压、电流变化的瞬间在开关管上产生电流、电压尖峰，容易损坏开关管并且增加了功率损耗。高频变压器的漏感和分布电容主要受磁芯材料、绕组绕制结构、连接方式、绕组高度和绝缘层厚度的影响。文献[2]研究了绕组高度、初次级绕组之间的绝缘层厚度等因素对高频变压器漏感的影响，并提出一种新的解析计算方法计算高频变压器的漏感。文献[3]研究了高频变压器绕组不同绕制结构、连接方式以及绝缘层
现代电子技术 2022年7期2022-04-13
- 高增益耦合电感有源钳位二次型DC-DC变换器
了电压增益，但因漏感的存在未能将电压增益最大化。文献[11]提出了带扩展倍压单元的钳位电路变换器，但输出二极管电压应力等于输出电压。文献[12]通过钳位电容吸收漏感能量，开关管的电压尖峰得到有效抑制，但输出二极管的电压应力仍有降低空间。文献[13]在传统有源钳位电路上进行改进，降低了二极管的电压应力，并且抑制了占空比丢失的现象，提升了变换器的性能。文献[14]使用有源钳位零电压导通(Zero Voltage Switch，ZVS)软开关技术，可以在电流连续
电工电能新技术 2022年1期2022-02-18
- 一种耦合电感双倍压单元高增益Boost 变换器
-14]，但由于漏感的存在，造成电路谐振，产生电压尖峰，使得系统效率降低。为此，针对其不足之处就需要做出准确改进来优化变换器的性能。本文提出的变换器是通过将2 组倍压单元与耦合电感的结合方式来吸收漏感能量，有效解决功率器件两端电压尖峰与电压应力大的问题，从而优化变换器性能。将从变换器的工作原理及稳态性能两方面进行分析，通过实验平台制作一台100 W 的模型，验证理论分析的正确性。1 电路结构与工作原理分析1.1 拓扑提出本文所提高增益变换器电路拓扑及其等效
电源学报 2021年6期2021-12-21
- 对反激电源吸收电路设计方法的讨论与思考
器大都开了气隙，漏感比较大，因漏感造成的尖峰电压较高，因此吸收电路在电子电气系统中很常用。1 吸收电路原理概述反激电源的吸收电路如图1所示，二极管D、电容C以及电阻R构成RCD吸收电路。开关管Q导通时，变压器初级励磁储存能量，二极管D反偏截止，电容C通过电阻R放电。当Q关断的瞬间，变压器所有绕组电压反向，次级二极管导通，初级电感储存的能量向负载传递，但漏感Lk属于不耦合电感，无法通过次级释放能量，必然在Q的漏极产生尖峰电压，二极管D导通，漏感能量通过D对C
通信电源技术 2021年11期2021-11-23
- 适用于光伏发电系统的新型高增益DC/DC变换器
成，耦合电感采用漏感Lk、励磁电感Lm以及理想变压器组成的模型。图1 所提变换器的等效电路在理论分析时假设条件是：功率器件上的寄生参数及损耗均忽略不计；所有电容的容值足够大；在一个开关周期内其电压纹波为零。1.2 变换器工作原理图2 为变换器在一个开关周期内的主要工作波形，图3为变换器在每个工作模态时对应的电流路径以及等效电路。图2 变换器的工作波形(1)工作模态1：t0～t1如图3(a)所示，开关管Q 开通，直流电压源Ui通过开关管给漏感Lk储能，电流i
电源技术 2021年10期2021-11-09
- 一种矿用变频器异步电动机参数离线辨识方法
用瞬态响应法测量漏感和转子电阻，采用稳态响应法测量定子电阻、自感和互感，避免了负载扰动的影响，是目前矿用变频器产品采用的主要参数辨识方式。目前对离线辨识方法的研究不断完善，如考虑铁损、电流的趋肤效应、死区时间、逆变电路器件压降及非线性特性等影响[9-10]，然而，现有方法大多采用快速傅里叶变换等计算电流幅值和相位，存在频谱泄漏和栅栏效应，易导致测量误差。针对上述问题，本文基于两电平三相逆变电路，将电动机等效电路作为负载，用PWM(脉冲宽度调制)信号控制IG
工矿自动化 2021年8期2021-09-02
- 大功率中频变压器设计方法研究
励磁电感 漏感中图分类号：TM432 文献标识码：A文章编号：1672-3791（2021）04（b）-0087-04Research on Design Method of High Power Medium Frequency TransformerLUO Yanjiang（Ningxia Yinli Electric Co.， Ltd.， Yinchuan， Ningxia Hui Autonomo
科技资讯 2021年11期2021-08-09
- 基于Sepic的单开关高增益DC/DC变换器
而，因为耦合电感漏感的原因，MOS管在断开的的时候其两端会产生较高的电压尖峰，降低了系统的效率和可靠性。文献[10]中增加了无源箝位电路来降低开关管关断过程中产生的过电压。但是这样做在某些情况下会使得输入电流不连续，对实际应用不利。在文献[11-13]中，有学者已经提出了基于Sepic的高增益变换器，但是这些变换器的电压增益均较低。经典的Sepic变换器在输入端连接有电感，因此输入电流纹波会降低，可以减弱电路的EMI效应[14]。本文提出一种基于Sepic
电机与控制学报 2021年6期2021-07-14
- 反激变换器无源耗散型RCD箝位电路分析与设计
断瞬间，由变压器漏感产生的电压尖峰可能会导致其雪崩击穿而损坏.为了有效保护功率MOS管，大量文献报道了相关电压箝位电路的分析与设计[2-3].其中无源能量耗散型RCD箝位电路(以下简称RCD箝位电路)由于电路结构简单、设计成本低廉，广泛应用于中小功率反激变换器中.文献[4-7]从RCD箝位电路工作过程中能量守恒的角度提出了相关元器件参数的求解方程.文献[8]在文献[4-7]的基础上提出回馈能耗，进一步完善和丰富了箝位过程中能量守恒的表达式，其最终目的仍然是
兰州工业学院学报 2021年3期2021-06-29
- 一种基于Sepic的新型高增益DC/DC变换器
磁电感并联后再与漏感串联，匝比N=NS/NP，耦合系数k=Lm/(Lm+Lk)，其中Lm为励磁电感，Lk为漏感。为了便于分析变换器的工作原理，做以下假设：(1)所提变换器工作在电流连续模式下；(2)开关管与所有二极管均为理想器件；(3)所有的电容值足够大，其电压纹波值视为零。图1 所提变换器等效电路原理图1.2 工作原理当变换器工作在稳态时，元件在一个开关周期内的工作波形如图2所示，各个开关模态的等效电路如图3所示。图2 变换器工作波形图开关模态1[t0＜
电子技术应用 2021年5期2021-05-29
- 高频变压器漏电感简化计算方法
的影响不容忽视，漏感与分布电容之间形成回路向外辐射能量形成电磁干扰[4-5]。高频工作条件下为了减小开关损耗和噪声，需要利用HFT的漏感作为谐振电路的电感实现软开关[6]。但是漏感非常小将无法实现软开关，漏感太大会导致开关管在关断瞬间承受很大的反向电动势，造成开关管损坏[7]。因此在HFT设计阶段准确而快速的计算HFT漏感参数对HFT乃至于整个变换器来说都是至关重要的[8]。然而，传统算法没有考虑漏磁分布的频变特性，认为绕组区域的磁场呈简单的线性变化，因此
电机与控制学报 2021年4期2021-05-19
- 新型开关-耦合电感二次型高增益Boost变换器
吸收回路,回收了漏感能量并抑制了开关管两端电压尖峰;文献[8-9]提出的级联型升压变换器,虽然可以通过串联结构获得更高的增益,但是后级开关器件所受电压应力较大,且整个电路结构复杂,控制难度增加；文献[10]通过在传统二次型变换器的基础上引入文献[11-12]的高增益Boost三端网络,改进后的变换器减小了开关管电压应力,增益提升效果不明显。为此,本文提出一种单开关、高增益、低电压应力的二次型Boost变换器,引入开关电感和耦合电感单元,变换储能电容的位置,
合肥工业大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-04-06
- 面向未来电动汽车的技术：具有最小容差的全新变压器设计
（Lm）、变压器漏感（Lr）和谐振电容（Cr）。如果数值计算正确且遵守所需的最小容差（tolerance），这是使用LLC变压器漏感来取代所需谐振电感的已知方法。供货商普思电子（Pulse Electronics）使用有限元模型分析法（finite element modeling）设计了一款3.6 kW的LLC变压器，具备高精度及最小容差的漏感，能够作为LLC转换器的谐振电感。针对这款3.6 kW LLC变压器开发的系统要求包括：次级侧对初级侧的匝数比（
电子产品世界 2021年4期2021-02-09
- 分数槽集中绕组表贴式永磁同步电机电感参数研究
枢反应电感和谐波漏感的影响。1.2 槽漏感分析文献[2]提到绕组总电感包括基波电枢反应电感、谐波漏感、槽漏感、端部漏感(由于端部漏感较小，本文暂不予以考虑)，可见，槽漏感的计算至关重要。槽漏感计算[6,8]表达式如下：(9)式中：Ns为每槽导体数；hs为槽深；Ws为槽宽；h0为槽口高；b0为槽口宽。30极36槽单、双层每相槽漏感计算如下：(10)(11)式中：Ws1=Ws2。根据式(3)和式(4)可知,N1=1.93N2。以双层绕组每相槽漏感作为基值，则分
微特电机 2020年12期2020-12-23
- 反激变压器在点火装置中的应用研究
述了气隙[2]与漏感[3]对变压器性能的影响，并通过Saber软件[4]与实例分析，进行了试验验证，从而为后续反激变压器在点火装置中的应用提供理论依据。1 点火装置工作机理分析点火装置作为航空发动机点火系统重要组成部分之一，可将飞机上的直流或交流电源转化为高压脉冲电，使点火电嘴发出电火花，点燃燃烧室中的混合气体[5-6]。电容储能放电是通过反激变压器振荡、次级线圈感应电势对电容进行充电，达到放电电压时通过控制电路实现周期性的高压放电。电容储能放电式点火装置
机械工程与自动化 2020年5期2020-11-05
- 大容量高频变压器绕组损耗的计算与分析
交叉换位变化以及漏感等数值。在这种情况下，又对综合分析交叉换位形式与高频变压器交流电阻、漏感等的影响进行深入研究。通过研究结果发现，想要降低变压器绕组损耗和漏感，可以将分属一二次测层或者线匝交叠安排。在变压器绕组设计中应用交叉换位技术，有效提高大容量高频变压器的工作效率。将高频变压器与有限元分析相结合，针对20 kHz、10 kW 的E-E 型铜箔绕组变压器，应用科学有效的绕组制作技术方式，充分考虑可能产生影响的因素，最大限度降低高频变压器的损耗和漏感。实
设备管理与维修 2020年18期2020-10-30
- 改进型三绕组谐振升压变换器
.而且由于变压器漏感的存在，此拓扑结构在前级开关管关断瞬间存在电压骤增的问题，严重影响开关管使用寿命.此外，漏感中的能量若不能回收再利用，会影响微逆变器的整体效率[22].基于文献[21]中的方案，本文提出了改进型三绕组谐振升压变换器，在保留原有方案优点的基础上，进一步降低了开关管的通断损耗.该变换器采取正反激交替运行的工作模式，在整个工作周期内都可向负载传递能量，提高了变换器的转换效率.初级侧采用有源钳位技术，实现了开关管的零电压导通(ZVS)，减小了开
东北电力大学学报 2020年2期2020-06-06
- 考虑死区时间的直线感应电机参数静止自整定方法
线感应电机的初级漏感比次级漏感要大得多[2].因而，采取传统旋转感应电机的参数辨识方法对直线感应电机的参数进行辨识，辨识误差较大，无法满足辨识精度的要求.文献[3]提出的参数辨识方法是基于变频器本身来实现的，不需要额外添加设备对电机进行机械堵转，但是该方法只适用于定子漏感和转子漏感相同的传统感应电机，对于初、次级漏感不相等的直线感应电机来说，会导致辨识精度无法满足要求.文献[4]提出了一种根据感应电机铭牌上的数据和稳态模型获得电机稳定状态及启动时的参数.但
北京交通大学学报 2020年1期2020-04-08
- 高频变压器漏抗影响机理研究
式以及绕组层数对漏感的影响，提出了交叉换位程度越高，漏感下降地越明显的观点，并提出了高频变压器漏感及绕组损耗的控制方法.文献[8]分析了高频变压器漏感在电源工作中的影响，并提出了一系列抑制漏感影响的措施.本文针对高频变压器，在ANSOFT环境下[9-10]，研究绕组采用交叉式绕制方式、锰锌铁氧体铁芯和提高工作频率对漏电感的影响.通过使用三维有限元法，从减小漏感的角度，采用对比分析及控制变量法对高频变压器漏感进行了详细的分析，从而确定最合适的高频变压器漏电感
湖南工程学院学报（自然科学版） 2020年1期2020-03-26
- 高频变压器绕组布局对分布参数和功耗的影响
的分布参数主要有漏感和分布电容,它们主要受绕组布局情况(如绕组绕制结构、连接方式以及绝缘层厚度)的影响,文献[4]分析了分布参数对高频变压器效率的影响,并提出了采用交叉绕制的方式减小漏感,提高能量转换效率的思路。文献[5]研究了无交叉换位、部分交叉换位以及完全交叉换位三种绕制结构对漏感的影响,提出了通过提高绕组交叉换位程度以及降低绕组层数的办法来降低漏感。文献[6]着重分析了不同绕制结构对分布电容的影响,并提出了分布电容的软件提取方法。然而,上述三篇文献仅
山西大学学报（自然科学版） 2019年3期2019-08-22
- 无刷双馈电机转子端部漏感计算及试验验证
1-4]。电机的漏感种类分为三种：槽漏感、端部漏感和谐波漏感[5]。由于三种漏感种类不同，所需的计算方法也各不相同。剑桥大学的Richard McMahon教授及其课题组对一种大型BDFM进行了详细介绍。在参数计算部分，文献[6]采用了有限元法，对定子槽中的控制绕组和功率绕组进行了分块，搭建了等效电路。而Richard McMahon教授在文献[7]中更加详细介绍了转子参数的计算思路，其通过绕组函数法对BDFM进行建模，从而得出电机转子参数。与国外相比，国
微特电机 2019年4期2019-04-25
- 一种用于40 kW电法勘探发射机的磁集成变压器设计与漏感计算方法
谐振电感由变压器漏感替代，增加变压器漏感最普遍的方法是在原副边之间增加漏感层[15-16]。漏感层可以提供足够的漏感替代谐振电感，使变换器在轻载时实现软开关。但是，满载情况下，漏感层也有发热严重、增加变压器制作难度等缺点，不适用于本文涉及的高压、大功率场合[7]。为了解决上述问题，提出了一种副边分离磁集成变压器方案用于增大漏感。本文分析了副边分离磁集成变换器的工作原理，综合电磁能量法和Lebedev法，提出了一种副边分离磁集成变压器的漏感计算方法，推导出该
通信电源技术 2019年3期2019-04-17
- HXD2型电力机车辅助变压器过热故障分析处理
低通滤波器 漏感中图分类号：U264.6 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2019）11（b）-0093-02Abstract： Based on the principle description of HXD2 electric locomotive auxiliary converter， this paper analyze
科技创新导报 2019年32期2019-04-07
- 静止状态下的多相感应电机参数辨识方法
下的定转子电阻、漏感、励磁电感参数，针对较小的励磁电感，采用低频交流注入和突减电流两种方法来互相校核。最后，电机参数的辨识结果与解析解和有限元仿真解进行对比，验证了方法的有效性。1 多相感应电机参数辨识模型非对称T型等效电路（也称反Г型等效电路）常用于各种电机控制算法中，如图1所示。u、i分别为电机相电压和相电流；u、i分别为励磁绕组端电压和励磁电流；R为定子电阻，为漏感，为转子电阻，为励磁电感。其中转子电阻已折算到定子侧，、考虑其磁饱和等非线性因素，分别
大电机技术 2018年6期2018-12-07
- 耦合电感式高增益Boost变换器分析研究
感Lm并联后再与漏感Lk相串联，其中Lk包含原边漏感及副边折算到原边的等效漏感。为了便于分析，将变换器进行等效变换，等效电路图如图2所示。下面将根据等效电路图分析其工作原理，分析之前需做出如下假设：1)所有器件均为理想器件，不考虑寄生参数的影响，但开关管的寄生电容Cs存在；2)电容C足够大；3)在考虑漏感时，耦合系数k=Lm/(Lm+Lk)，耦合电感的匝比N=Ns:Np。图1 主电路 图2 等效电路(1)理想情况，不考虑漏感Lk当变换器稳态工作时，在一个开
佳木斯大学学报（自然科学版） 2018年5期2018-11-09
- 开关-耦合电感DC-DC变换器*
统隔离变换器由于漏感能量带来了有源器件的过高电压应力和低效率，使得其在应用中不得不增加吸收电路或者软开关电路，添加的吸收电路或软开关电路增加了系统的复杂性，影响了该类电路的应用潜能[2-3]。一些非隔离型DC-DC电路通过采用耦合电感、级联技术、开关电感和开关电容等能够实现高升压增益功能[4-7]。单纯的某一种功能升压能力往往有限，集成两种升压技术的电路陆续出现，并取得一定的效果。含有开关电感的DC-DC变换器能够实现在输出端获得较大的升压倍数[8-10]
电测与仪表 2018年13期2018-09-03
- 直升机机载蓄电池充电低损电路设计
位电路吸收变压器漏感。试验结果和仿真分析表明，该缓冲电路方案用于直升机机载蓄电池充电，效果良好。关键词： 机载蓄电池； 低损电路； 反激变压器； 开通缓冲电路； 开关损耗； 漏感中图分类号： TN710?34 文献标识码： A 文章编号： 1004?373X（2018）11?0115?04Design of low?loss circuit for batteries in helicopterQI Congsheng， LI Dehong（China H
现代电子技术 2018年11期2018-06-12
- 单相变压器漏感参数识别计算方法研究*
型等效电路的绕组漏感和直流电阻参数识别变压器保护新原理［2-5］，通过绕组方程是否平衡来作为判断故障发生的依据［6-8］。所以对于变压器T型等效电路参数的正确识别是变压器微机保护的关键。变压器在正常运行、外部故障和发生励磁涌流时，变压器绕组的匝数和磁路未发生变化，因此其绕组和漏感也不会发生变化［3］。而一旦变压器发生匝间短路、相间短路和单相接地故障时，变压器绕组漏感和直流电阻会发生变化，因此根据实时监测变压器漏感、直阻参数的变化能够作为变压器故障识的依据。
电测与仪表 2017年13期2017-12-21
- 适用于微电网的软开关型高效光伏并网微型逆变器
极电压箝位,利用漏感电流为主开关管结电容放电实现零电压开通；后级采用基于临界电流连续控制的传统单相全桥逆变器，通过控制电感电流双向流动，实现开关管的零电压开通。搭建的250 W并网逆变器样机验证了所提方案的可行性和正确性。结果表明基于软开关控制方式的微型逆变器能大大提高效率,适用于微电网中光伏并网微型逆变器等功率较小的应用场合。微型逆变器；有源箝位；软开关；高效率在全球性能源危机的影响下，高效清洁、可再生的太阳能作为一种具有广阔发展前景的可再生能源，越来越
电源学报 2017年6期2017-12-11
- 大功率电子束焊机高频高压变压器漏感研究
机高频高压变压器漏感研究王泽庭1，2，3，李敬文1，2，樊生文1，2，3（1.北京市变频技术工程技术研究中心 北京100144；2.北京市电力节能关键技术协同创新中心 北京100144；3.北京电动车辆协同创新中心 北京100144）大功率高频高压变压器是电子束焊机的重要组成部分，它不仅起到隔离、传递能量、变压的作用，其分布参数比如漏感、分布电容会对系统造成一定的影响，比如影响功率的输出、能量的传递效率、开关管的损坏等等。本文对电子束焊机用60 kV/60
电子设计工程 2017年19期2017-10-12
- 变压器漏感的有限元计算
4001)变压器漏感的有限元计算毕艳军1，于敏丽1，郭 臻2(1.邢台职业技术学院 电气工程系,河北 邢台 054000; 2.国网河北电力公司 邢台供电分公司,河北 邢台 054001)由于变压器漏磁场的存在，导致变压器的损耗增加，运行效率降低，出现局部过热，绕组变形等情况，甚至导致变压器绝缘损坏，对变压器安全稳定运行造成巨大的威胁。本文基于有限元法，建立了真型10 kV三相变压器二维和三维短路试验模型。依次仿真了二维、三维变压器模型得到了漏磁场、漏感结
实验室研究与探索 2017年7期2017-08-16
- 变压器漏感对整流电路的影响研究
，荣 军变压器漏感对整流电路的影响研究邓 欣，李 强，吴景培，成卓敏，荣 军（湖南理工学院信息与通信工程学院，湖南岳阳414006）以三相半波可控整流电路为例，分析了变压器漏感对整流电路的影响。首先理论分析了变压器漏感的对整流电路的影响，然后推断了换相重叠角与延迟角以及变压器漏感之间的关系。最后通过MATLAB/Simulink中对变压器漏感对整流电路的影响进行仿真验证，实验结果表明漏感会导致换相时电压和电流的波形出现“断层”现象，而且漏感的大小和触发角
船电技术 2017年4期2017-05-24
- 双端DCM模式反激变换器变压器变比研究
到原边的电压以及漏感尖峰，这大大增加了开关管的电压应力，因此限制了变换器在高电压场合的应用。双端DCM反激变换器使用两个箝位二极管，将开关管的关断电压箝位于直流输入电压，拓展了反激式变换器在高电压场合的应用。然而，双端反激变换器的漏感效应使变换器的效率下降，也限制了变压器的变比[2]。本文将详细分析双端反激变换器的工作原理，提出确定DCM模式下最大效率变压器变比的方法。2 双端反激变换器2.1 工作原理双端反激变换器的拓扑如图1所示。它使用两个开关管，两个
电气开关 2017年4期2017-03-13
- 基于有限元分析的共模扼流圈漏感计算研究
分析的共模扼流圈漏感计算研究白旭升 董纪清（福州大学电气工程与自动化学院，福州 350116）共模扼流圈是EMI滤波器中重要的磁元件，其漏感能够作为差模电感衰减差模噪声，但当漏感较小时，无法满足差模噪声的衰减要求，漏感太大容易造成磁心的饱和，故共模扼流圈的漏感是一个需要优化的参数，应对其漏感值进行预测计算。本文基于有限元分析，对不同尺寸、不同绕组夹角的共模扼流圈的漏感进行 3-D仿真，基于漏感的仿真结果与尺寸、绕组夹角间的关系，推导一种计算共模扼流圈漏感的
电气技术 2017年1期2017-02-06
- 隔离型SEPIC漏感影响及其吸收电路的研究
隔离型SEPIC漏感影响及其吸收电路的研究陈琦，王勤，许子龙，伍群芳（南京航空航天大学 自动化学院，江苏 南京211106）研究了隔离型SEPIC变换器，该拓扑具有Boost型输入结构和高功率因素特性，输入电流纹波小，被广泛应用于带PFC的LED驱动、新能源发电系统等场合。详细分析了该电路工作原理以及相关的电压应力，介绍了减小漏感的变压器绕制方法，并针对隔离型SEPIC变换器特点，设计了漏感能量吸收电路。最后搭建了一台200 W样机进行实验，验证了理论分析
电子技术应用 2016年4期2016-11-28
- 低输入电压高效率并网微逆变器的研究
由于耦合电感存在漏感，需要加入有源箝位电路抑制在开关管关断时引起的电压过冲，并且二极管仍面临较高的电压应力。还有一种思路是采用交错并联Boost升压变换器［7，8］，其开关管电压应力低，二极管反向恢复问题也因漏感存在大大减轻，然而它需要更多的功率器件和磁性元件。级联型变换器也可以实现高增益［9，10］，并且效率高、输入电流纹波小，但元器件数量多，控制较为复杂，而且开关管的电压应力也比较高。本文采用的DC/DC变换器包含电压倍增器模块、耦合电感和有源箝位模块
电源学报 2016年3期2016-10-12
- 基于反激变换器的漏感能量回收方法
基于反激变换器的漏感能量回收方法苏 通, 张方华, 马 超, 任永宏(江苏省新能源发电与电能变换重点实验室， 南京航空航天大学, 江苏 南京 210016)反激变压器原边漏感的存在增加了功率器件的电压应力，并降低了变换器的变换效率。本文研究了一种新颖的变压器漏感能量吸收电路，实现了漏感能量的回收和利用。论文采用的吸收电路为反激电路，它能将主电路变压器漏感能量直接释放到输出侧供给负载。同时吸收电路采用电压滞环控制，工作频率由漏感能量决定，当主电路的功率降低时
电工电能新技术 2016年6期2016-05-22
- 基于磁链分区的大功率中频变压器漏感参数计算方法
大功率中频变压器漏感参数计算方法律方成1郭云翔1付超2李鹏3(1.华北电力大学输变电设备安全防御河北省重点实验室保定0710032.新能源电力系统国家重点实验室(华北电力大学)保定0710033.南车集团青岛四方机车车辆股份有限公司青岛266111)摘要基于中频变压器磁场一维等效模型，根据其分布特征，利用磁链分区思想，进行了中频变压器漏感参数解析计算公式推导。在此基础上，假设磁通与其所在区域的绕组不交链或全交链。通过取这两种假设条件下的平均值来简化漏感参数
电工技术学报 2016年5期2016-04-07
- 电源瘦身能手？
有一个参数叫做“漏感”。漏感的意思就是变压器原边（市电输入端）线圈产生了磁场，其中有一部分无法被副边（输出给PC端）线圈所吸收转变为副边的能量，而是重新回到了原边线圈中，体现出一个电感效应。这部分电感称为漏感。变压器漏感在电学电路中等效与一个和原边线圈串联的电感（Lleak，LLK），这就是磁集成的根本原理。漏感的产生与变压器的绕组结构有关。如果原副边绕组在空间几何位置上完全重合，那么漏感是不存在的。然而，由于绕组的铜线有体积，所以原副边绕组不可能实现完全
微型计算机 2016年6期2016-03-30
- BFC直流变换器在光伏发电系统中的应用研究
入电感，变压器的漏感能量得到了利用。仿真结果表明，新型BFC直流变换器应用于光伏发电系统时，具有提高输出电压增益，减小电压纹波，跟踪效果更好等优点。关键词： 光伏发电； BFC拓扑； 高增益直流变换器； 漏感中图分类号： TN624?34 文献标识码： A 文章编号： 1004?373X（2015）16?0145?04Application of boost?flyback DC converter in photovoltaic generation s
现代电子技术 2015年16期2015-11-17
- ZVS隔离型高增益DC/DC变换器
响；④箝位电容与漏感间的谐振周期远大于开关关断时间，且忽略箝位电容上的电压纹波；⑤有源开关VT1、VT2采用交错控制策略，而且开关占空比D>0.5；⑥辅助开关VTc1、VTc2与各自支路的主开关互补导通，且主开关与相应的辅助开关在切换时留有足够的死区时间。在一个开关周期Ts内，变换器有21个等效工作电路，各状态稳态工作时的主要波形如图3所示（图中 D=0.7）。其中 DVT1、DVT2、DVTc1、DVTc2分别表示开关 VT1、VT2、VTc1、VTc2
电力自动化设备 2015年5期2015-09-19
- 基于耦合电感倍压单元的零输入电流纹波高增益非隔离变换器
了高增益输出，但漏感的存在带来了开关管两端的电压尖峰，采用有源钳位技术[16]或无源吸收电路[16,17]可减小电压尖峰，却增加了变换器的控制复杂度。此外，对于光伏、燃料电池等新能源应用场合，较大的脉冲电流会影响其寿命，甚至损坏发电设备[18,19]。目前为止，已有大量文献研究了低输入电流纹波开关变换器[2,20-22]。文献[2]以两相交错并联的方式减小了输入电流纹波，但增加了变换器的成本和控制复杂度；文献[20]提出的高增益变换器拓扑，通过选取特定的开
电工技术学报 2015年18期2015-06-24
- 松耦合旋转变压器电感的参数化分析与设计
变压器励磁电感和漏感的计算公式，并根据设计参数间的关联，给出了一个设计流程图.最后通过计算、仿真和实验三者对比分析，验证了励磁电感和漏电感公式的正确性.[关键词]松耦合；旋转变压器；气隙；漏感0引言基于电磁感应耦合理论的无接触能量传输(contact-less transfer of energy，CTE)技术摆脱了传统物理连接的束缚，实现了供电线路和用电设备之间的物理分离及能量传输，这种形式增加了取电的灵活性，可以广泛地运用于工业、民用、国防及医疗等各个
集美大学学报（自然科学版） 2015年3期2015-03-11
- 大容量高频变压器绕组损耗的计算与分析
将绕组交流电阻、漏感以及损耗随交叉换位的变化进行了详细地计算，在此基础上，可更深入综合分析交叉换位形式[8,9]对高频变压器交流电阻和漏感的影响。由结果可知将分属一二次侧层或线匝交叠安排,可以减少变压器绕组损耗和漏感，即交叉换位技术被广泛运用到变压器绕组的设计中以提高大容量高频变压器的效率。结合有限元分析[10]结果和高频变压器的制作过程，针对10kW、20kHz 的E-E 形铜箔绕组变压器，第三部分提出了在绕组制作时的技术方法和应该考虑到的一些问题，从而
电工技术学报 2014年5期2014-11-25
- 基于ANSYS的高频高压变压器的漏感研究
低频下可以忽略的漏感参数，在高频下将对某些电路性能产生重要影响[1]。例如，由于漏感的存在，开关器件关断瞬间会产生很大的反向电动势，易造成开关器件的过压击穿。此外，漏感还会与变压器线圈的分布电容组成振荡回路，使电路产生震荡并向外辐射电磁能量，造成电磁干扰，而为改善此现象而设计的LCC谐振变换器的工作特性也会直接受其影响。因此，对漏感参数进行准确估算对设计高频高压大功率变压器乃至整个开关电源来说显得尤为重要。目前，变压器漏感的研究方法一般可分为3类：数值计算
电子设计工程 2014年4期2014-01-16
- 高压大功率E型变压器漏感有限元仿真计算
源的关键部件，其漏感作为谐振电感参与电路工作，直接决定电路的拓扑和控制方式，因此要求变压器设计时，能够对漏感进行较为准确的计算［1］。变压器的漏感主要受磁芯和绕组结构、制作工艺及工作频率的影响，其中工作频率的影响主要表现为高频下的涡流效应，在低频时可忽略［2］。绕组同心柱绕制的E型磁芯变压器（以下简称E型变压器），其漏感可利用与变压器结构参数有关的一维解析式计算［3］，或利用改造后的二维有限元轴对称模型仿真［4］。原副边绕组非同心柱结构的E型变压器，其漏感
电力自动化设备 2013年2期2013-10-17
- 多相圈式绕组电机的定子端部漏感计算
3）1 引言端部漏感的计算结果不但影响电机瞬态和超瞬态参数的分析精度，还会影响电机电磁场的二维分析结果的可靠性。然而定子端部漏感的传统算法存在着依赖经验公式和不能用于计算多相电机的缺陷，精度较高的三维电磁场解法也有建模复杂且计算时间较长的不足[1-3]。在引入气隙电流与镜像电流的情况下，文献[4-6]通过将电流源分段后，叠加计算各小段电流效果的算法计算了多相电机端部漏感。这种离散的处理方式虽然能较好地改善传统算法与电磁场解法的不足之处，但算法本身是在汽轮机
电工技术学报 2012年1期2012-08-07
- 反激开关电源负载调整率的控制研究
。由于实际变压器漏感无法消除、主输出电压由于是闭环控制，可以得到理想电压精度，辅助输出电压由于是半闭环控制，输出电压随着负载变化而变化，即负载调整率。这样影响多组输出开关电源在生产中的使用。通常改善负载调整率是通过将辅助绕组输出电压偏高，再加一个线性稳压芯片来达到需要输出电压。但是这种方法将使成本变高。输出功率受到限制。因此笔者通过分析影响负载调整率的原因，提出一种通过增加副边小电感方法来改善负载调整率，经过实验证实，该方法能有效改善负载调整率。1 反激开
兵器装备工程学报 2012年11期2012-07-09
- 环形平面EMI滤波器差模电感的提取与实现
中将电力变压器中漏感提取方法用于矩形平面EMI滤波器差模电感的设计，但是计算精度低;文献［8］在文献［5］基础上，建立了矩形平面EMI滤波器等效电路的高频模型，并未给出其差模电感的计算方法。据作者对相关文献数据库检索，针对环形平面EMI滤波器差模电感的实现以及对应分析研究的文献，尚未发现类似的研究报告。2 共模漏感即差模电感获取原理2.1 漏感的解析法求解一个罐型磁芯构成的平面EMI滤波器截面(内仅含共模电感绕组，简称“共模绕组”)如图2所示。其磁芯窗口宽
电工电能新技术 2012年3期2012-07-02
- 反激变换器次级谐振反射的研究
成耦合系数降低，漏感增大等，使得变压器效率降低且开关尖峰增大[1]，因此单端反激拓扑多用于低功率且输出高压小电流的场合[2].鉴于以上问题，该拓扑结构的设计必须统筹考虑其开关频率、占空比变化范围及分布参数对器件安全性的影响等.高压输出电路不可避免地用到多个输出整流二极管串联，由于二极管自身静态参数的差异，分布参数的不一致等，造成各二极管上分压不相等，可能会造成某个二极管过压击穿，因此需要采取均压措施[3].通常采用在二极管上并联电阻电容的方式达到均压目的[
中南民族大学学报（自然科学版） 2012年1期2012-01-03