爆口
- 某垃圾焚烧炉水冷壁管爆口原因分析研究★
在生产过程中出现爆口。该垃圾焚烧锅炉生产制造商为四川川锅锅炉有限责任公司，型号为G-750-90.8/4.0/450-LJ，于2018 年7 月投入使用，运行超过5 年。出现爆口的水冷壁管段位于吹灰器旁，如图1 所示。为了分析并找出水冷壁管爆口的根本原因，进行如下试验。图1 水冷壁管与吹灰器位置2 爆口宏观形貌观察爆口管是一条等径三通水冷壁管，材质为20#，规格为Φ76 mm×6.0 mm。水冷壁管爆口和外观形貌如图2 所示。肉眼可以看到弯管和直管外表面都
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 300 MW亚临界机组低温过热器泄漏失效分析
根管子有泄漏点和爆口。泄漏区域位置如图1所示,泄漏管段材质规格如表1所示。表1 泄漏管段材质规格图1 泄漏区域位置1.2 包墙过热器爆管分析对爆管检查发现,29号包墙过热器管向火侧鳍片焊缝上有约6 mm×3 mm不规则泄漏点,如图2所示。漏点边缘粗糙,漏点附近鳍片焊缝表面存在塌陷且无明显吹扫痕迹,判断该泄漏点非磨损漏点。该漏点上有明显褐色腐蚀物,发生泄漏时间已久,为第一泄漏点。图2 29号泄漏管段宏观形貌管壁厚度测量结果如表2所示,在泄漏点附近100 mm
东北电力技术 2023年8期2023-08-31
- 某电厂锅炉后墙水冷壁螺纹管泄漏原因分析
形貌如图1所示，爆口位于样管向火侧焊缝处，爆口呈喇叭口状，爆口长约11 mm，开口宽度约3 mm，爆口处可见轻微胀粗，爆口附近可见多条平行于爆口的纵向裂纹。样管对接焊缝内外表面未见明显的焊接缺陷，如图2所示。样管向火侧整管段均可见不同程度胀粗变形，样管向火侧外表面覆盖有较厚的红褐色氧化层，最外层氧化层有剥落痕迹。样管背火侧未见胀粗变形，样管背火侧外表面可见致密的黑色氧化膜，未见红褐色氧化层，未见裂纹等缺陷。图1 样管爆口形貌图2 样管对接焊缝形貌1.2 化
黑龙江电力 2022年6期2023-01-31
- 超临界锅炉包墙过热器泄漏分析
形貌观察左包墙管爆口沿管子直径方向横向开口，开口处管壁局部减薄，爆口周围沟槽痕迹明显，管径未胀粗，管内外壁未见裂纹或划痕缺陷，管子无明显氧化和腐蚀现象，如图1所示。左包墙爆口具备次生爆口形貌特征。图1 左包墙管爆口形貌悬吊管爆口位于弯管背弧，爆口较小，爆口周边平缓性磨损，磨损区域与未磨损区域界限明显，如图2和图3所示，悬吊管壁厚值见表1。悬吊管管径未胀粗，管壁无明显氧化和腐蚀现象。悬吊管爆口为典型烟气磨损导致泄漏的形貌。图2 悬吊管爆口形貌正面 图3 悬吊
青海电力 2022年3期2023-01-03
- 某320 MW亚临界锅炉水冷壁爆管失效分析
示。对第35根管爆口管进行内窥镜及通冰球试验，均无异常。图1 节流孔板脱落图2 脱落卡箍2 水冷壁管过热爆管原因分析水冷壁是布置在锅炉四周的蒸发受热面，锅炉给水经过水冷壁管吸收炉膛辐射热和对流热，经过加热的给水在一定压力和温度下汽化产生饱和蒸汽。若水冷壁管内发生水塞、燃烧器火焰偏斜或者管壁结垢传热恶化等原因，水不能及时将热量吸收并带走，则出现管壁过热爆管。按照过热爆管时长分为长时过热爆管[1]和短时过热爆管[2]两种。水冷壁管偏离正常设计工况，超温幅度不大
安徽电气工程职业技术学院学报 2022年3期2022-10-08
- 600MW电站锅炉高温过热器管失效分析
1 宏观检查宏观爆口形貌见图2。高温过热器炉左数第8屏后数第2根（以下简称8-2）爆口形态为开天窗式，爆口边缘未见明显减薄，为典型的厚唇开裂；从滑动块相对位置看，爆口位于管子侧面的迎烟侧。爆口管段内壁存在密集的纵向沟槽现象，且沿纵向较为平直。爆口及附近管段外壁存在蒸汽冲刷特征，未见纵向沟槽，见图3。图2 现场高温过热器爆口宏观形貌图3 实验室爆口宏观形貌现场对爆口管圈TP347H 管材采用游标卡尺进行胀粗测量，检测部位及检测结果见表1所示，其中每个检测部位
电力设备管理 2022年15期2022-09-21
- 火电站水冷壁爆管原因分析及处理方法
容及步骤2.1 爆口位置及宏观形貌观察爆口在水冷壁左墙后数第一根水冷壁管标高42 m处，开裂部位在管子的向火面热负荷最高处，爆口较大长约130 mm，最大宽度60 mm。破口呈撕裂状，产生了较大的塑性变形，管壁减薄较多，由原始的7.5 mm减到了大约2.5 mm，边缘薄而锋利，整个爆口呈枣核状，具体形貌如图1所示。此水冷壁爆口的宏观形貌基本符合短时超温爆管的宏观特征[1-4]，在对爆管附近区域检查中发现爆口处上、下管子有明显胀粗，在爆口下部有几处明显鼓包的
内蒙古科技与经济 2022年13期2022-09-08
- 某电站锅炉包墙下集箱疏水管泄漏原因分析
，本文主要通过对爆口处的宏观检查、化学成分、硬度值及拉伸性能等方面进行研究来分析泄漏的原因。1 研究背景某发电厂1号机组锅炉为东方锅炉厂生产的循环流化床超高压锅炉，型号DG440/13.8-Ⅱ8，于2008年1月投产，过热器温度535℃，压力13.8 MPa。在运行期间其尾部烟道前包墙下集箱疏水管发生泄漏，泄漏前该管段未出现过超温、超压记录。该管材质为20G，规格为Φ28×4 mm。2 试验分析2.1 宏观检查对泄漏管进行宏观检查，泄漏点位于弯头起弧处，近
科技与创新 2022年17期2022-08-30
- 12Cr1MoVG钢屏式再热器爆管原因
.1 宏观观察对爆口处进行观察，其宏观形貌如图1所示。由图1可知：爆口位于弯头起弯处的向火面(外弧面)，沿管子纵向开裂，裂纹总长度约为48 mm，裂纹深度贯穿整个壁厚。爆口边缘粗钝，外壁呈灰黑色，表面存在结焦和较厚的氧化皮；内壁存在结垢。爆口边缘和尖端附近分布着大量微裂纹，整个爆口呈典型长时过热的特征。图1 爆口宏观形貌1.2 化学成分分析取直管段试样进行化学成分分析，分析结果如表1所示，通过分析可知爆管试样化学成分符合GB/T 5310—2017 《高压
理化检验(物理分册) 2022年5期2022-07-05
- 660 MW超超临界机组锅炉屏式过热器爆管原因探究
图2为现场拍摄的爆口照片，爆口所在位置为第9号屏第4根管，可见爆口所在管道有明显膨胀现象，其下方管道(第9号屏第5根管)有吹损痕迹。屏式过热器管材为S30432，出口处采用SA213-T92材质。图2 现场爆口3 运行情况3.1 爆管确认锅炉“四管”是指过热器、再热器、省煤器和水冷壁，包括锅炉所有受热面[6]。“四管”泄漏后可能会出现喷汽、水声或爆炸声，给水流量增多，蒸汽压力或温度下降，炉膛负压波动至正压，排烟温度降低等现象[7]。锅炉吹灰噪声频率为850
东北电力技术 2021年10期2021-12-30
- 泄爆口对管道内氢气火焰传播规律影响的数值模拟*
化过程，小面积泄爆口压力先下降后上升且第2峰值较大。王世茂等[2]发现开口率增大，超压峰值下降，压力波动中Helmholtz振荡及R-T现象明显，而点火源类型中高温灯丝点火会较早出现超压峰值，且峰值最大。WAN S等[3]研究了障碍物通风管道中侧向泄爆口位置、大小及障碍物与通风口相对位置关系对管道内爆炸特性的影响，发现侧面通风口应放置在易燃点附近，并设置在潜在障碍物前面，以发挥理想的安全缓解作用。RUIPENGYU L等[4]模拟验证一个带有可移动挡板和障
工业安全与环保 2021年12期2021-12-15
- 大型火电机组过热器爆管原因分析
原因，结果表明：爆口呈喇叭状，边缘锋利，具有典型的塑性变形特征；爆口组织严重老化、力学性能均接近或低于标准要求以及氧化皮堆积等导致管壁在高温下运行时承受的应力超过了其屈服极限，造成短时超温爆管。从管样检查、金相分析和氧化膜形貌的角度出发，探索爆管原因和影响因素，提出了解决超温爆管工艺措施，解决过热器超温爆管问题，提高机组运行安全。1 概况某大型火电机组，蒸汽蒸汽参数为25 MPa/570 ℃，过热器为SA-213 T91 与SA-213 TP347H 对接
山东电力技术 2021年10期2021-11-12
- 超超临界锅炉屏式过热器爆管原因研究
爆管如图1所示。爆口长度约30mm，呈鼓包状开裂，有明显的塑性变形，宏观上具有一定的短时过热特征[5-7]。此外，爆口边缘呈粗糙的钝边，减薄量较小，爆口两侧边缘还出现的了较多的树皮状褶皱形貌，又具有轻微的长时过热倾向特征[8-11]。爆管发生时，该机组已运行约9.3万h。图1 爆口管宏观照片火电锅炉过热器、再热器等高温段受热面管爆管的情况时有发生，通过对大量爆管案例总结发现，爆管原因多为焊接质量不佳[12-14]、氧化皮或异物堵塞引起过热[15-17]、管
电力科技与环保 2021年5期2021-10-20
- 12Cr1MoVG高温过热器爆管失效分析
宏观检验通过对爆口管爆口特征宏观检查，初步判断爆管发生的可能原因，根据宏观检查结果，对爆口管及相邻的一根管段取样进行试验分析。1.2 化学成分分析化学成分分析采用OPTIMA2100DV型全谱直读等离子发射光谱仪，依据GB/T4336-2016《碳素钢和中低合金钢 火花源原子发射光谱分析方法(常规法)》标准进行。1.3 力学性能测试采用100kN AG-IC 岛津电子万能材料试验机，标准为GB/T228.1-2010《金属材料 拉伸试验 第1部分：室温试
电力科技与环保 2021年5期2021-10-20
- 某热电厂锅炉水冷壁爆管原因分析
，造成锅炉停炉。爆口为水冷壁管的向火面，位于标高19 m处(以下简称爆管)。水冷壁管材质为20G，规格φ60 mm×5 mm，内部介质为水，正常操作温度300 ℃，操作压力13.4 MPa。爆口附近的外壁烟气温度1 200～1 300 ℃，为炉膛内的温度高负荷区。本文针对该热电厂锅炉水冷壁爆管事故开展宏观检验、壁厚测量、渗透检测、化学成分分析、金相检验、硬度检测、力学性能测试。同时，截取与爆管相邻的55#管以及准备更换的同材质新管进行平行对比试验，分析爆管
安全、健康和环境 2021年8期2021-09-01
- CFB锅炉省煤器吊挂管泄漏原因分析
部烟道共存在5处爆口，其中省煤器吊挂管3处爆口，包墙过热器管2处爆口。省煤器吊挂管沿炉左、右方向布置82组管排，每组布置3根，规格为D44.5×8 mm，材质为15CrMoG，包墙过热器规格为D51×6 mm、材质为20G。爆口A、B位于包墙过热器第14、15根管，距离顶棚610 mm、650 mm。爆口C、D、E标高相同，位于水平烟道入口第1排第2、3根省煤器吊挂管，爆口D距离顶棚770 mm，各爆口及位置见图1。(a)泄漏位置5处爆口及邻近管经宏观检查
东北电力技术 2021年6期2021-08-11
- 火电厂屏式再热器弯管泄漏分析
S型布氏硬度计对爆口附近位置进行布氏硬度测试，现场测厚仪型号为时代TT100，测厚精度为±0.1 mm。2 试验分析及其结果2.1 现场宏观检查冷却停炉检查发现，两条存在泄漏点的屏式再热器管位于从B侧往A侧数第4排外数第1根及第2根，泄漏位置及部位见图1和图2。宏观检查发现，1号弯管内弧侧、2号弯管外弧侧均存在两处泄漏点，并且1号弯管的防护瓦已经吹损丢失。1号弯管整体失效图如图3所示，2号弯管整体失效图如图4所示，附近第4屏的屏式再热器由于蒸汽泄漏导致轻微
电力与能源 2021年3期2021-07-15
- 某锅炉屏式过热器爆管失效分析
约50mm 处，爆口距炉内异种钢焊口约180mm，规格为Ф38×7.5mm。1.1 宏观检查本次分析的带有爆口的样管长约300mm，如图1 所示。爆口长度26mm，开口宽度5mm，爆口中心离样管上端联箱角焊缝边缘69mm，爆口处横截面两个方向外径分别为51.18mm（爆口方向）和47.20mm（垂直于爆口方向）。爆口处管子外周长（不包括中间开口部分）150mm，折算管子爆开前直径为47.75mm，比规格尺寸Ф38×7.5mm 高出9.75mm，胀粗程度约2
甘肃科技 2021年9期2021-07-06
- 低压工业锅炉过热器爆管分析
发生第一次爆管，爆口位于过热器管后起第一排、距离弯头约700mm处，2019年1月25日过热器右起第16排后起第1根管再次发生爆管，爆口位于弯头往上1000mm处，在以后生产过程中未发生爆管事故，使用单位将爆管送到我单位进行分析。1 分析1.1 宏观形貌宏观形貌见图1～6，图1、2为管子原始形貌，管子迎风面外表面明显结渣；图3～6为管子打磨除渣后形貌，由此可见管子迎风面存在较厚的黑色氧化皮，管子爆口位于迎风面且无明显胀粗和变形，爆口开口不大，爆口的断裂面粗
中国设备工程 2021年10期2021-06-10
- 某电厂Super304H钢锅炉高温再热器爆管分析
2］。本文对爆管爆口处、爆口附近、爆口远离处（图1（a）红色箭头所指部位）进行试验分析，并选该爆管相邻管进行金相组织对比，查明了某电厂Super304H钢锅炉高温再热器爆管原因，对电厂管道的检修及金属监督起到参考作用。1 概况某电厂6号锅炉高温再热器第63屏第4根管发生爆管，爆口的现场形状如图1（a）所示，爆口呈喇叭状，长约200 mm，宽90 mm。高温再热器管规格为Φ57 mm×4 mm，材质为SA-213S30432，即Super304H。2 试验部
湖北电力 2021年6期2021-03-24
- 某火力发电厂锅炉后屏过热器爆管原因分析
如图1所示，1号爆口和2号爆口均呈菱形，爆口较大，爆口处管径明显大于原始钢管直径。1号爆口长约182 mm，宽约98 mm；2号爆口长约82 mm，宽约53 mm。两个爆口边缘为钝边，1号爆口最薄处厚度为4.32 mm，2号爆口最薄处厚度为4.53 mm。爆口边缘均被氧化，爆口周边沿轴向分布有大量的树皮状纹理，内外壁均存在较厚的氧化皮。对未爆管弯头内部氧化皮进行称重与测量，该钢管清理出的内部氧化皮总重为134 g，抽取了部分氧化皮，采用千分尺进行测量，测量
黑龙江电力 2021年6期2021-02-28
- 某电厂锅炉高温过热器管泄漏原因
器的泄漏原因，对爆口管段取样进行检验和分析，以期类似事故不再发生。为方便取样，将该管段分割为两部分，取样位置如图1所示，管段原始结构为管段2A与管段1B相连接。图1 取样位置示意图Fig.1 Diagram of sampling positions1 理化检验1.1 宏观观察爆口朝正西稍偏南，爆口处产生反冲击力，管子自顶棚以下向东弯折，爆口沿轴向开裂，边缘锋利，管子胀粗明显，减薄较多，开口较大，呈喇叭状，纵向开口长约50 mm，最大宽度约130 mm，断
理化检验(物理分册) 2020年12期2020-12-25
- 超临界电站锅炉高温再热器爆管原因分析
宏观检查图1 爆口形貌图2 分层缺陷形貌37-7 管子爆口的宏观形貌如图1 所示，整个爆口由两条裂缝组成，裂缝总长66.2 mm，最宽约2.24 mm，张口极小，边缘粗糙不平，无减薄，无塑性变形。爆口附近未见可见蠕变裂纹，无明显吹损减薄痕迹，内壁有黑色的氧化皮，存在一定程度的胀粗，爆口处实测最大管径为Ф53.72 mm，胀粗率为5.8%，距爆口550 mm 处，实测最大管径Ф52.84 mm，胀粗率为4.0%。而38-6 管子距爆口100 mm 处，胀粗
设备管理与维修 2020年15期2020-09-24
- 电站TP304H 钢末级过热器爆管原因分析
末级过热器泄漏，爆口位置位于前屏入口段距离底部弯头约3.9 m处，如图1所示。末级过热器位于炉膛上部出口，沿炉宽布置37排，每排由13根管子组成。末级过热器管规格为57.15 mm×6.4 mm （直径×壁厚），材质为TP304H钢。图1 爆口情况2 理化检验2.1 宏观检查爆口管宏观照片如图2所示。爆口开口较大，宏观上呈现出较大的塑性变形，管段在爆裂中或爆裂后的冲击碰撞中出现严重的弯曲变形，部分爆口碎片已脱落。爆口一端（J2试样位置）有轻微胀粗；距离爆口
山东电力技术 2020年8期2020-09-02
- 合理调整SE设备，降低爆口烟支产生
表现为烟支断残、爆口、夹胶、漏气、水松纸泡皱、油污等。据统计数据显示，2015年市场卷烟缺陷产品中，爆口烟支比重占13%⑵，为卷烟产品烟支缺陷种类中最高，因此，降低或消除爆口烟支出现可以有效控制卷烟产品中缺陷烟支的产生率，从而提高卷烟生产过程中产品合格率。一、爆口烟支产生原因及危害性卷烟生产过程中，烟支搭口明显裂开或将烟支旋转180度，搭口出现爆开的现象称为烟支爆口。此类缺陷为烟支卷制过程中常易出现的现象，其产生原因主要有以下几点：1.卷接机搭口上胶位置太
福建质量管理 2020年11期2020-06-18
- 流化床锅炉屏式过热器过热段爆管的原因分析及处理
m 处。吹损减薄爆口2 处，其中一处位于热段炉左数第6 屏、炉后向炉前数第2 根管，另外一处位于热段炉左数第7 屏、炉后向炉前数第1 根管。截至本次爆管前累计运行时间约11 000 h，管子规格d42 mm×6.5 mm，材质为12Cr1MoVG。2 爆管原因分析2.1 现场检查分析a） 经宏观检查，发现2 号炉热段炉左数第6屏、炉后向炉前数第1 根管向火侧爆口纵向（轴向） 开裂约459 mm，最大张口71 mm。其实此爆口由两部分组成——爆口张开部分和上
山西电力 2020年1期2020-04-25
- 超临界锅炉省煤器蛇形管弯头泄漏原因分析
INCA能谱仪对爆口断面进行扫描电镜观察及能谱分析。图2 省煤器取样弯头Fig.2 Sampling elbow of the economizer3 试验结果3.1 宏观形貌检查SA-210C弯头爆口宏观形貌如图3所示，爆口位于蛇形管弯头的外弧面，沿管子纵向长约150 mm，爆口Ⅰ，Ⅱ区连接处呈z字形。观察爆口Ⅱ区，发现该处有明显汽水冲刷的痕迹，爆口周围管壁在汽水冲刷下明显减薄。结合爆管现场的观察和分析，可以确定该弯头爆口Ⅱ区是上方管子被吹漏后其内部介质
综合智慧能源 2020年1期2020-03-04
- 某超超临界锅炉一级过热器T91钢吊挂管泄漏原因分析
段的宏观形貌，将爆口所在管段、爆口上方距离爆口750，1 200 mm处所在管段分别编为1，2，3号管段。爆口的宏观形貌如图3所示，可见爆口位于泄漏管段的背火面，与其下部的Super304H钢管段焊缝距离为50 mm，爆口呈喇叭形，沿管段纵向长度为50 mm，开口最大宽度为60 mm，爆口处管段发生明显塑性变形，其边缘减薄呈刀刃状且管壁明显减薄。综上可知，爆口具有短时过热开裂的特征[1]。距离爆口250 mm处的上方管段管径有胀粗现象，而爆口下方Super
理化检验(物理分册) 2020年1期2020-02-07
- 某超临界机组锅炉末级过热器钢管泄漏原因分析
宏观形貌相似，其爆口均位于前弯头最大弯曲半径的外弧面，呈厚唇状并沿管段纵向开裂，爆口边缘钝化且无明显塑性变形，壁厚无明显减薄，为脆性爆口。对泄露钢管的爆口及爆口两侧距离爆口200 mm处进行壁厚检查发现，除爆口处因开裂变粗外，钢管其他部位均无明显胀粗现象。图1 泄漏钢管的宏观形貌Fig.1 Macro morphology of leaking steel pipes: a) No.12-12 steel pipe; b) No.26-13 steel p
理化检验(物理分册) 2020年1期2020-02-07
- 某超超临界机组锅炉末级过热器钢管泄漏原因分析
可见，失效钢管的爆口呈鱼嘴状，爆口长度为140 mm，宽度为20 mm，其边缘较粗糙且厚度最薄处为9.68 mm。爆口附近钢管外表面有平行于管轴的蠕变裂纹，具有不锈钢管过热爆管的宏观形貌特征[3-5]。失效管段发生了扭曲变形，除了爆口部位，其他管段内外壁表面光滑，未见轧制、折叠、重皮、裂纹、结疤和离层等缺陷。对失效管段远离爆口且未扭曲变形处(图2中A位置)与爆口处(图2中B位置)的外径进行测量并计算其胀粗率，结果如表1所示，可见爆口处管段的外径及胀粗率较大
理化检验(物理分册) 2020年1期2020-02-07
- 省煤器管爆裂原因及应对策略
宏观形貌如图1，爆口紧邻省煤器管鳍片角焊缝焊趾，爆口长约30 mm，最大开口约6 mm。沿最大爆口部位A-A 截面切割爆口部位，可见管内壁光滑，未见明显腐蚀痕迹，母材侧爆口减薄严重，剩余壁厚约0.8 mm，爆裂口前沿有45°剪切唇，呈撕裂状，具有明显塑性开裂特征，见图1b。沿B-B 截面切割爆口裂纹尖端前沿，可见毗邻爆口位置的管材外表面圆弧已被削至平面状，壁厚减薄严重（剩余壁厚约1 mm），见图1c。3.2 化学成分分析对爆裂省煤器管③位置取样进行化学成分
设备管理与维修 2019年10期2019-10-26
- 锅炉水冷壁用内螺纹管泄漏原因分析
示。由图2可知，爆口呈鱼嘴状，表面粗糙且有较厚的氧化层，爆口右侧有鼓包，爆口边缘较粗糙并不锋利，边缘最薄处约为3.82mm，管径有明显的胀粗痕迹，其宏观形貌具有过热爆管的特征。1.2 几何尺寸测量对泄漏样管进行几何尺寸测量，测量泄漏样管不同位置处最大管径，测量位置如图2，所示，测量结果如表1所示。由测量结果可知，远离泄漏点处的管段未见胀粗。图1 泄漏样管外径的测量位置表1 15CrMoG泄漏样管不同位置处外径的测量值(mm)1.3 化学成分分析采用OBLF
中国金属通报 2019年6期2019-08-20
- 300 MW 机组锅炉水冷壁爆管原因分析
号管)发生爆漏，爆口处标高约17m(如图1)，对该泄漏管及其相邻吹损管共计三根进行更换处理。为保障机组安全可靠运行，同时将同区域水冷壁管取样共计21根(从炉右向炉左数第44～64根)进行垢样、理化试验与分析，试图找出原因进行分析，并提出一些后续检查建议。图1 水冷壁管爆漏图2 泄漏样管检测2.1 宏观检查该水冷壁管材质为SA-210C，规格为Φ63.5×7，对泄漏管子进行宏观检查。泄漏水冷壁管外观无明显胀粗、鼓包、变形、减薄、腐蚀等现象。爆管沿纵向开裂，爆
山东化工 2019年14期2019-08-14
- 锅炉屏式过热器泄露原因分析
器出现泄露，原始爆口在最内侧下部弯头的背弯处，然后将相邻的下部三处弯头吹损。原始爆管弯头的材质为12Cr1MoVG，规格为Φ42×5 mm。为分析屏式过热器的泄露原因，提高锅炉安全运行的机组可靠性，笔者对其进行理化检验和分析。1 理化检验分析1.1 宏观检验将该屏式过热器泄露管段进行宏观检验，其原始爆口的宏观形貌图1和图2。观察爆口的宏观形貌，发现弯头爆口处外表面的裂缝比内表面长。说明弯头爆口处外表面先开裂，后向内表面扩展。图1 原始爆口的宏观形貌图2 原
冶金与材料 2019年3期2019-07-16
- 屏式过热器爆管原因分析
生爆裂（图1中“爆口1”）。随后检查过程中发现下部小弯头附近还有1爆口（图1中的“爆口2”）。该管段（图1中焊缝1与焊缝3之间管段）系同年1月13日爆管后更换新管，材质为SA-213T91，规格为Φ44.5mm×7mm。发生爆裂的管子如图1所示，为叙述方便，下文按图1中所示的各名称来指代各处位置（即“胀粗1”“胀粗 2”“焊缝 1”“焊缝 2”“焊缝 3”“爆口 1”和“爆口2”等）。为分析爆管原因，从焊缝1两侧（包含胀粗1和胀粗2）取样管1，焊缝1和焊缝
山东电力技术 2019年4期2019-05-09
- 某电厂水冷壁管爆管分析
水冷壁发生爆管，爆口标高约为36 m，水冷壁管规格为Φ57×6.5 mm，材质为20G。为了研究分析该厂水冷壁管爆管的具体原因，对管子进行宏观检查、金相检验以及硬度检验。1 宏观检查爆口的宏观照片如图1所示，由外观检查可推断图1（a）中箭头所指处为初始爆口，爆口在水冷壁管的向火面，沿管材纵向撕裂，呈唇状，1号管样爆口长度大约为88 mm，最大开口宽约42 mm，2号管样爆口长度大约为101 mm，最大开口宽约23 mm；爆口边缘显著减薄，最薄处如刀刃状，外
科技与创新 2019年2期2019-02-14
- 电站锅炉屏式再热器管失效分析*
摩情况。3.2 爆口宏观检查对1号爆管进行宏观检查，爆口开裂于薄壁管(4 mm壁厚)侧并沿焊缝热影响区发展，见图1。爆口最大宽度约3 mm，裂缝长度约45 mm，爆口两端平整，未见明显塑性变形，爆口附近未见明显减薄。原始爆口附近为吹损减薄形成的二次纵向爆口，爆口内壁、外壁检查存在轻微氧化现象，见图2。管子内壁焊接接头处厚壁管与薄壁管呈锥形平缓过渡，未见过渡台阶。图1 1号爆管宏观形貌图2 1号爆管爆口宏观特征对2号爆管进行宏观检查，裂纹位于厚壁管(7 mm
发电设备 2019年1期2019-01-24
- 浅析330 MW亚临界锅炉高温过热器的爆管原因
发现，被爆管子从爆口处折弯，并向炉后甩出约2 m。爆口沿纵向撕裂，呈喇叭口形，长度约90 mm，最宽处约100 mm。管子爆口的原始形貌，如图1所示。在爆口处，管子有明显胀粗状态，在爆口沿圆周方向至爆口边缘上，管壁的减薄均匀，爆口边缘较为锋利，呈现了明显塑性变形，具有短期过热后爆管的特征。图1 管子爆口原始形貌2 管样的化学成分选取邻近爆管处的同质管子作为对比管样，将已发生爆管的管样编为1号样管，将邻近爆管处的对比管样编为2号样管，分别检测管材的化学成分。
电站辅机 2018年4期2019-01-18
- 锅炉受热面失效简易快速分析
的快速判断方法。爆口处材料的微观形态：通过金相分析，在图上可以看到明显的晶间裂纹，晶界上有严重的珠光体球化及氧化层，晶粒粗大。爆口处的宏观特性：（1）爆口一般不是很大；（2）边缘没有明显的减薄现象；（3）爆口边缘粗糙、不平、没有锋利的边口；（4）爆口处上下左右各部分管子有轻微的胀粗现象，四周能看到较厚而且比较脆的氧化皮。1.2 短期过热锅炉受热面管短期过热通常是管壁壁温突然急剧上升，在短时间内可能超过材料AC3温度以上，从而导致受热面管爆管的过程。造成短期
中国设备工程 2019年9期2019-01-17
- 330 MW亚临界锅炉高温过热器爆管原因浅析
观形貌分析爆管从爆口处折弯并向炉后甩出约2 m，爆口沿纵向撕裂，呈喇叭口形，长约90 mm，最宽处约100 mm，如图1所示。爆口处明显胀粗，爆口管壁厚度沿圆周方向至爆口边缘均匀减薄，爆口边缘较为锋利，呈现明显塑性，具有明显的短期过热爆管的特征。图1 爆口原始形貌在随后的清洁度检查中发现，管子内部存有异物，造成管子内介质流量减小，管子壁温上升，使管子在高温下的环向应力超过其材料本身强度而发生爆管，爆管产生的直接原因为短时过热。2 化学成分分析取爆管的邻管—
综合智慧能源 2018年8期2018-09-17
- 600兆瓦超临界直流炉末级过热器管爆管原因分析
宏观检查2.1 爆口图1 末级过热器爆管位置炉内检查发现，末过31-3根管发生爆管，爆口位于弯头上方约800mm处，T91与TP347H管的异种钢焊缝 T91 管侧，爆口尺寸为124mm×44mm，爆口边缘壁厚明显减薄（壁厚2.41mm），爆口附近上下管子(T91)胀粗Φ53.3，爆口朝向炉右，爆口向炉左变形约1500mm。图2所示为末过31-3根管爆口形貌。2.2 变形末过31-3管的入口侧由上向下发生了明显的变形，分为3段：第1段在31屏和30屏之间进
电力设备管理 2018年7期2018-08-03
- 火力发电厂末级过热器短期超温失效分析及预防措施
号管样为爆管样，爆口位于向火侧，呈喇叭状，管壁减薄明显，爆口边缘锋利，与文献[1-3]研究一致。张口宽约150 mm，外壁有氧化皮和红褐色锈层，且存在纵向裂纹，爆口右侧胀粗明显。2号管样是爆口临近部位管样，长约700 mm，弯曲是因为爆管后受力引起的。图1 爆管管段宏观形貌对爆管管样外径进行测量，管样截面编号见图1（c），测量结果见表1。由测量结果可知：1号管样爆口处最大蠕变应变为200.32%，表明1号管样最大蠕变应变明显超出DL/T 438-2016《
浙江电力 2018年6期2018-07-11
- 电站锅炉超温爆管原因分析及预防
宏观检查两爆管爆口位置均位于T91侧，爆口附近T91管段已明显胀粗（图2）。18-18爆口中心距离焊缝边缘约540mm，19-18爆口中心距离焊缝边缘约250mm，20-18胀粗管胀粗最大位置距离焊缝边缘约300mm，测量外径约61.5mm。两爆口形貌相似，呈喇叭状，开口较大，爆口唇部减薄较多，从其爆口形貌来看，爆管具有短时过热特征。管段设计规格为φ48.3×8mm，计算得上述三根T91管段的最大胀粗量（不含爆口处）分别约为29.6%、35.0%和27.
电力设备管理 2018年1期2018-03-09
- 干熄焦锅炉吊顶管爆裂的原因
宏观形貌吊顶管爆口宏观形貌如图1(a)所示，爆口呈“薄唇式”爆口特征[4]，爆口沿钢管纵向开裂，爆口处有略微胀粗现象。爆管正面无防磨罩保护，爆口附近最外层氧化皮已经脱落，断口已经严重锈蚀。爆管背面有防磨罩保护，其氧化皮未脱落，如图1(b)所示。同时，远离爆口的管壁横截面也未见减薄。(a) 爆管正面(b) 爆管背面图1 爆管的宏观形貌Fig. 1 Macro morphology of the burst tube at the front (a) and
腐蚀与防护 2018年1期2018-03-02
- 某电厂锅炉末级过热器爆管原因分析
状，沿纵向开裂。爆口断面粗糙呈颗粒状，没有明显塑性变形，边缘呈钝边且不平整，表现为脆性断裂特征[2]。爆口附近有许多平行于破口的小裂纹，内外表面氧化皮较厚，氧化皮沿纵向开裂，部分氧化皮剥落，具有长时过热爆管的特征。图1 爆管管段及爆口宏观形貌Fig.1 Macroscopic morphology of the tube section and the burst对爆管样品进行管径测量，测量结果见表1。爆口裂纹末端（上方）、爆口裂纹末端（下方）及爆口上方距
发电技术 2017年6期2018-01-22
- 600MW超临界机组屏式过热器管爆管分析
氏体，而爆管样品爆口处的金相组织显示马氏体板条位向消失，演变为铁素体和于晶界处析出的颗粒较大的碳化物。屏式过热器管超温服役，导致材料组织老化，综合力学性能下降，在高温高压蒸汽作用下发生失效，造成泄漏。超临界锅炉； 屏式过热器； T91钢； 爆管0 引言T91钢是9Cr-1Mo钢的改进型钢种，1983/84年被ASME/ASTM标准化，即SA213-T91。T91钢是通过降低含碳量，添加微量的铌与钒，利用微合金化，采用控轧控冷工艺制造的新型马氏体耐热钢。这种
发电技术 2017年5期2017-12-13
- 超临界锅炉末级过热器爆管原因分析
m。2 宏观检验爆口位于锅炉末级过热器左数第21排外数第3圈，T91侧，爆口距离T91/TP347H焊缝约1750mm，由图1可知，爆口开口较大，爆口最大处长度约130mm，呈“鱼嘴”状，且爆口边缘减薄严重，而且存在表面氧化龟裂现象，具有显著的过热爆管特征。图1 末级过热器爆管宏观照片末级过热器爆管与很多因素有关，其中主要有材质因素和运行因素等，为对末级过热器材质进行组织对比和性能对比，在末级过热器左数第21排外数第3圈爆口位置边缘、爆口背面、远离爆口分别
中国设备工程 2017年15期2017-08-10
- 600 MW超临界机组锅炉水冷壁爆管原因分析
处理过程。通过对爆口管样进行宏观、化学成分、金相、回路结构等分析，认为是易溶纸堵塞，造成水冷壁管内工质减少继而引发短时过热爆管，同时机组制定了相关措施，避免此类事故再次发生。超临界机组；水冷壁；螺旋管圈；爆管；过热；易溶纸1 设备概况某电厂二期工程2×600 MW机组锅炉为超临界参数变压运行直流炉，炉膛由膜式水冷壁组成，宽度18 816 mm，深度17 696 mm，从冷灰斗进口（标高8300 mm）至标高49 670 mm处采用螺旋管圈，在此上方为垂直管
设备管理与维修 2016年11期2016-12-20
- 关于某锅炉水冷壁管爆管的失效分析
行检查，发现4个爆口。位于锅炉的左侧，从前往后数第210根水冷壁管。对该管（Φ31.8×8.5 mm，15CrMo）取样进行分析，取样点宏观形貌如图1所示。图1 爆口管段宏观照片及取样位置图1 爆管的宏观检查经对爆管进行宏观检查，在管的向火侧发现爆口，外观观察到有明显氧化膜，断口出现撕裂状。对爆口进行测量，爆口长约10 mm，宽约1.5 mm；胀粗直径最大值约41 mm.经计算，胀粗量为27.6%，管子胀粗明显［1］。从图2可见，爆口两端截面的椭圆度较大，
装备制造技术 2016年8期2016-10-20
- 超临界670MW机组末级再热器爆管原因分析
图1所示，第一次爆口管位置在弯头外弧侧，爆口无明显胀粗，壁厚无减薄，边缘较厚，脆断特征较明显。爆口附近管内外壁均有一层较厚且纵向平行开裂的黑褐色氧化皮。第二次爆口管爆口位置为T23+T91焊接接头之上T23管段，泄漏段（T23侧）胀粗明显，爆口张开较大，爆口长100mm，宽160mm，破裂尖端处呈薄刃状，爆口呈平板状，韧断特征明显。2.2金相检验取两次爆口管的爆口边缘和爆口下段进行金相检验，检验结果见图2。第一次爆口管爆口处组织为铁素体+碳化物，裂纹附近组
中国科技纵横 2015年18期2015-10-31
- 锅炉水冷壁爆管原因分析
9.0 m处有一爆口(如图1所示)，同一根管前墙冷灰斗水冷壁标高约17.5 m弯头下方500 mm有一爆口(如图2所示);前墙冷灰斗水冷壁炉右数第106根管标高约17.5 m弯头下方300 mm处有一爆口(如图3所示);前墙冷灰斗水冷壁炉右数第122根管标高约17.5 m弯头下方400 mm处有一爆口(如图4所示);其他爆口均为吹损所致。前墙冷灰斗水冷壁炉右数第106～141根管范围内，距离标高17.5 m的弯头约600 mm的范围内多处管子存在宏观横向裂
综合智慧能源 2015年12期2015-04-24
- 1 025t/h锅炉过热器管漏泄原因分析及处理措施
高58m 有3处爆口。第1爆口位于第2排8屏后数第12根下数第3个限位块焊缝，沿着焊缝热影响区撕裂，破口长50mm，宽6mm，周围有吹损痕迹。破口的断裂面粗钝，边缘不锋利，附近有平行轴向的裂纹，管子内、外表面有氧化皮，爆口宏观形貌见图1。第2 爆口位于第2排第7屏后数第1根，有明显介质吹损减薄痕迹，是第1爆口介质吹向炉前，将同排相邻出列的第7屏后数第1根管吹损减薄后漏泄。第3爆口位于第3排第8屏后数第7根，该处管段断裂，断裂后导致第8屏呈130°夹角变形，
吉林电力 2015年4期2015-04-01
- 过热器爆管原因探讨
济运行。关键词：爆口 变形 超温 金相 硬度 胀粗中图分类号：TM62 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2014）10（c）-0062-03某厂#3机组锅炉2004年12月1日投产运行。#3机组锅炉型号为1650-17.46-540/540，由斯洛克吐耳玛齐锅炉厂生产，炉水循环系统采用瑞士苏尔寿尔设计的炉型，蒸发段设有强制循环泵和小型汽水分离器。蒸发段采用垂直管（Ф32×5）带有循环泵的低倍率（K=1.25-1.4）强制循环系统。四级过热器采
科技资讯 2014年30期2015-03-23
- 电站锅炉低温过热器管爆管失效分析
分析1.宏观检测爆口管束周边环境及局部宏观形貌如图1和图2所示，爆裂处最大长度为72 mm，最大宽度为11 mm，其位于低温过热器管的迎火面一侧，管子断口处没有发现明显的胀粗和变形，爆口外观呈厚唇“鱼嘴状”形貌。爆口长约71 mm，最宽处有11 mm，管壁测厚数据最小3.1 mm。图3和图4是该低温过热器爆口处内外表面的形貌，宏观检查发现爆口处内外表面均存在相互平行的纵向裂纹，爆口两个尾端均有明显的二次裂纹，爆口表面较粗糙，外观像树皮状纹路。从管壁减薄情况
化工管理 2014年29期2014-12-12
- 某电厂T91过热器管爆管原因分析
宏观分析和取样爆口位于3号炉末级过热器右数第32排前数第13根，爆口中心距下弯头约300mm。对爆管进行宏观观察，爆口处管径有明显胀粗，爆口较大，呈喇叭状，胀粗部位直径约55mm，爆口部位管壁减薄成薄刃状，管内外壁均可见树皮纹，如图1所示。从爆口的宏观分析来看，末级过热器爆管具有超温过热爆漏的特征。图1 爆管外观过热爆口有材质因素和环境因素，包括材质不良、烟侧超温、汽侧阻塞等。为了对材料进行组织对比和性能检测，在末级过热器右数第32排前数第13根爆口位置
机械制造与自动化 2014年4期2014-09-12
- 220 t/h锅炉高温过热器爆管原因分析
×4.5 mm；爆口在下弯外弧及外弯沿轴向发展，爆口的最大宽度约7 mm，长68 mm，边缘厚4 mm；边缘粗糙，内、外壁向火侧氧化皮为黑色，爆口内壁有较多的氧化皮开裂，爆口处无明显塑性变形且边缘较钝，无明显减薄(如图3所示)。管样编号：从A侧向B侧数第42屏炉后U形管炉前向炉后数第1根下弯管背弧处为始爆口，编号“42后-1”；第42屏炉前U形管炉后向炉前数第1根编号“42前-1”；第43屏炉前U形管炉后向炉前数第3根编号“43前-1”。2.1 宏观检查及
综合智慧能源 2014年1期2014-09-10
- 电站锅炉水冷壁折焰角爆管原因分析
折焰角部位有两处爆口，爆口位于同一根水冷壁管，吹灰器IR32东数第14根管，具体位置如图1所示。该水冷壁为内螺纹管，材质为SA210A，规格57×7mm，2012年1月大修时曾进行酸洗。图1 爆口位置示意图1 爆口宏观分析爆口A位于水冷壁向火侧，管子内弧面，爆口纵向15mm，环向7mm，爆口边缘内壁存在二次裂纹；爆口A周围外表面有明显的汽水冲刷痕迹，以爆口A为中心的外表面周围结焦严重，其他位置管子上无明显结焦；管子内壁无明显氧化皮，但附近存在少量点蚀坑。爆
中国特种设备安全 2014年2期2014-09-04
- 浅析某电厂末级过热器爆管成因
。宏观检查可见，爆口长约35mm，开口最大宽度约为1.5mm，爆口呈狭长状，爆口附近长约40mm有明显的鼓包，爆口附近分布了许多轴线裂纹，爆口边缘粗糙，有钝边，管壁减薄不太严重，表现为典型的长期过热特征。3 金相组织形貌观察经切割取样、镶嵌、磨样、抛光并用氯化铁盐酸水溶液腐蚀，采用Leica DMI 3000型光学显微镜，观察爆口附近、爆口背面以及距离爆口较远距离（400mm）向火侧和背火侧的横截面组织形貌，组织形貌观察结果表明，爆口附近的组织为铁素体加碳
中国新技术新产品 2013年11期2013-09-14
- 锅炉受热面爆管原因分析及防范措施
变形或吹损。初始爆口位置示意见图1。距离顶棚2m，爆口所在管段材质为SA213－TP347H。在顶棚上部有两道异种钢焊口，焊口下部材质为SA213－TP347H，上部材质为SA213－T91。图1 初始爆口位置示意2.1 外观检测管子在爆破处完全断开，呈撕裂状，管子严重扭曲变形，外表面有撞击痕迹。爆口边缘多数位置为撕裂断口，断口边缘减薄不明显，有部分断口在爆破过程中飞出，爆开断口不完整，本是直管的管段已严重弯曲，爆口内外表面光滑，无明显氧化皮。除爆口位置外
河北电力技术 2013年1期2013-09-01
- 屏式过热器“一管两爆”原因分析及对策
顶棚约1米处有一爆口，与此同时，此管出口段靠近出口分配联箱约100mm处的管座处亦有一爆口，两个爆口相距约3米。汕尾电厂1号锅炉型式为DG1950/25.4-Ⅱ2，为东方锅炉厂制造生产的超临界本生直流炉。锅炉的屏式过热器布置在炉膛正上方，从炉膛的左右两侧通过屏过进口混合集箱向15屏分配集箱输送介质，每屏分两路进出，进口额定温度437℃，压力25.9MPa，出口额定温度为518℃，压力25.8MPa。机组于2008年1月27日正式投入商业运行，至2009年9
中国新技术新产品 2011年9期2011-05-12