中柱
- 佛山西站站房结构防连续倒塌研究
塌。图6为主站房中柱破坏时荷载传递路径变化的示意图。由图可得,当乘客大量聚集的站台层中柱发生破坏时,屋盖的一个支撑破坏,如果四周的框架柱能够承担破坏处的屋盖荷载,结构能够在一个新的受力稳定位置保持平衡,结构不会发生连续倒塌。图6 中柱上段破坏时荷载重分布图7为中柱在站台层下方破坏时荷载传递路径变化的示意图。由图可得,屋面荷载通过上半段中柱传递至楼面梁上,而楼面梁的跨度由于下半段中柱破坏而加倍,局部结构破坏。局部结构的破坏导致结构发生较大变形,内力重新分布。
建筑结构 2023年15期2023-08-18
- 采用不同隔震形式的双层地铁地下车站结构地震反应分析
地铁地下车站结构中柱、中板等抗震薄弱构件，分别研究了车站结构在传统完全约束结构形式下，在上下层中柱顶部设置弹性滑移支座时，以及本文提出的在中板边缘及底层中柱设置隔震支座时的地震反应特性，建立了土?地下结构非线性静动力耦合相互作用的二维有限元分析模型，对比分析了采用不同隔震形式对车站主体结构静动力反应特性的影响规律。结果表明：与传统车站结构相比，在中柱顶部设置弹性滑移支座能有效降低车站中柱处的地震损伤，具有更好的抗震性能。采用本文提出的中板边缘及底层中柱设置
振动工程学报 2023年2期2023-07-10
- ECC-BFRP加固地铁车站抗震性能研究
反应规律，并认为中柱是地铁车站的薄弱构件。Iwatate等［8］和杜修力等［9］针对大开地铁车站的地震破坏原因进行了深入研究，发现上覆土体自重和竖向地震作用增大了中柱轴压比，使中柱承受了较多的水平荷载作用；而中柱抗震性能不足，中柱和侧墙无法达到变形协调，从而导致大开车站发生坍塌破坏。根据上述分析可知，中柱的变形能力是影响地铁车站抗震性能的主要因素。已有的中柱加固方式多为约束混凝土柱［10］，其约束层通常采用混凝土、钢和纤维增强符合材料（FRP）等。其中，与
地震工程与工程振动 2022年6期2023-01-16
- 明挖地铁车站空间效应对结构设计的影响
纵向上地铁车站的中柱并不连续，这会造成车站结构在纵向上的尺寸、刚度、地基反力等出现变化，此时，若计算平面模型结构仍将中柱按照刚度等效成纵向薄连续墙，得到的结果会出现偏差，平面模型简化后未考虑结构实际尺寸对受力的影响，同时将单位板简化成梁的做法也忽略了空间效应。目前国内研究此课题的人员极少，空间计算分析也只存在于小范围内。本文结合具体工程，对空间和平面模型的差异进行分析比较，希望为设计人员提供借鉴。1 工程实例七宝站为上海轨道交通市域线嘉闵线工程第11座车站
四川建材 2022年8期2022-08-30
- 地震作用下不同截面车站结构动力特性研究
度最为严重，诸多中柱发生严重变形破坏，顶板被折断而呈“M”型，路面发生塌陷。而据该地铁车站的设计资料表明，设计中取用的安全系数较高，设计中柱的安全系数高达3，但由于设计时没有充分考虑地震作用的影响，所以对于抗震能力的设计存在很大程度上的不足。对于最终导致车站结构塌毁的外因，学者们普遍解释为由地震产生的土层水平变形作用在地下结构上的剪切作用为主因[3-4]，同时也有一些研究人员认为竖向地震作用是致灾的主因[5]，还有专家认为是水平地震作用和竖向地震作用的共同
重庆交通大学学报(自然科学版) 2022年6期2022-06-24
- 基于Pushover 分析方法的多层地铁车站地震反应研究1
车站地震破坏是由中柱变形能力和抗剪能力不足导致的，水平地震动产生的剪切破坏是主因，竖向地震动仅加大了破坏程度。曹炳政等（2002）采用复反应分析方法，分析了大开地铁车站破坏反应，认为大开地铁车站中柱在水平和竖向地震动作用下产生较大内力，且竖向地震动产生的内力较水平地震动产生的大，最终导致了结构破坏。蒋录珍等（2015）采用动力时程分析方法模拟大开地铁车站破坏，得出大开地铁车站中柱破坏主要是由竖向地震动引起柱底部混凝土压碎造成的。庄海洋等（2008）通过数值
震灾防御技术 2022年1期2022-06-01
- 平面钢框架在撞击荷载作用下的抗连续倒塌分析
7]通过直接拆除中柱后的子结构拟静力试验，研究不同节点形式下的悬链线效应。课题组[8-9]也采用直接拆柱法研究节点削弱后子结构的其抗倒塌机制。李国强等[10-12]采用直接去柱法对平面框架进行抗连续倒塌试验研究。Lu等[13]、Qian等[14]分别对带楼板的框架结构进行拆柱后的试验研究。关于直接拆柱法的理论研究，钱稼茹等[15]采用集中塑性铰杆模型研究拆柱后的动力效应。Xu等[16]基于能量平衡理论采用Pushdown方法分析拆柱过程。Alashker等
振动与冲击 2022年4期2022-02-28
- 地下结构地震反应的平面计算模型研究1
型时，核心问题是中柱的模拟，即将中柱三维空间梁简化为二维平面梁时，相关力学参数合理等效问题。韩文星（2005）和田雪娟（2010）对该问题进行了研究，虽对简化模型相关参数取值问题进行了说明，但未分析简化后模型的计算误差水平，其他学者采用二维平面应变模型进行分析时也存在同样的问题。本文以大开地铁车站为例，分别建立二维和三维有限元模型，对地铁车站结构进行地震反应计算，并以三维模型的计算结果作为对比基准，分析不同二维简化模型计算误差，讨论不同简化方法的合理性。1
震灾防御技术 2022年4期2022-02-03
- 基于承载力预压装配式框架结构的鲁棒性
的首层角柱、长边中柱、短边中柱、框架中柱依次拆除，设置为工况1、工况2、工况3和工况4，对比不同框架结构模型下的工况变化[19-20]。将控制点拟定为失效柱上方节点。3 荷载系数与位移曲线选择失效构件上方节点处作为变形参数，荷载系数与位移曲线的变化关系如图8所示，从荷载系数和位移曲线图(图8)可以看出PC结构与RC结构两者的承载力变化情况及抗倒塌机制。图8 荷载系数与位移对比图Fig.8 Comparison diagram of load factor
科学技术与工程 2021年34期2022-01-06
- 减少竖向荷载作用下高层扭转体型结构附加扭矩的措施研究
向斜撑；2)增加中柱；3)增加环形桁架；4)增加伸臂桁架。2.1 增加反向斜撑分别在外框上分别增加1道、2道和4道与结构扭转方向相反的斜向支撑构件(简称反向斜撑)，如图8所示，反向斜撑与钢梁的夹角为45°，其截面刚度应与斜柱相协调，模型中反向斜撑截面均为□1 200×600×40×40。图8 反向斜撑布置图增加反向斜撑前后，竖向荷载下核心筒的附加扭矩如图9所示。由图9可知：1)增加反向斜撑后，核心筒的附加扭矩明显减小；2)反向斜撑数量越多，核心筒附加扭矩的
建筑结构 2021年13期2021-08-06
- 带梁式转换层框支剪力墙结构抗连续倒塌分析
梁为试验构件，在中柱失效后对其进行pushdown静力加载，并观测试件的破坏模式。孟宝等[8]同样基于拆除构件法对节点连接方式不同的框架进行抗倒塌试验分析，从而得到结构的抗倒塌机制情况。Isobe[9]对钢框架进行抗连续倒塌性能试验，研究了在轴向力不同时拆除某根柱后的结构响应。He等[10]以不规则框架结构为研究对象，利用OpenSees建立数值模型，并用试验验证模型的准确性。带梁式转换层框支剪力墙结构作为一种侧向不规则的结构形式应用及其广泛，而其关键构件
科学技术与工程 2021年14期2021-07-29
- 地铁车站二维抗震分析的中柱简化方式对比
维平面应变模型，中柱简化为沿纵向连续墙体。为了降低中柱简化处理的误差，通过折减等效墙体的几何尺寸或材料参数使其具有与中柱相同的截面抗弯刚度EI或抗压刚度EA。目前，地铁车站的中柱等效方法有EI横向几何折减法[5](减小墙体横向宽度来保证中柱截面EI不变)、EA横向几何折减法[6](减小墙体横向宽度来保证中柱截面横向EA不变)、纵向几何折减法(将中柱平面应变单元厚度取为中柱纵向宽度，除中柱以外的土和结构平面应变单元厚度取为纵向一跨尺寸)和弹模折减法[7-9]
山西建筑 2021年15期2021-07-20
- 基于SAP2000的框剪结构抗连续倒塌研究
和十层角柱、长边中柱、短边中柱、中心柱以及剪力墙为十种不同的连续倒塌分析工况，每次分析只拆除一种代表构件。2 框架部分柱失效分析2.1 拆除不同楼层同一位置构件塑性转角均小于规范GSA的限值6°，结构没有发生连续倒塌破坏(表2)。图3a、图3b所示为首层长边中柱拆除前后结构整体变化情况，图3c、图3d为十层长边中柱拆除前后结构整体变化情况。可以看出结构长边中柱拆除后，结构的变形明显，而且十层长边中柱拆除后结构变形大于首层拆除长边中柱后结构变形。塑性转角均小
湖北工业大学学报 2021年2期2021-04-28
- 带填充墙预制混凝土框架抗连续倒塌分析
观模型，分析了在中柱失效时梁下的承载表现，结果发现在考虑悬链线机制时得到的荷载放大系数大于2.Dat等[2]分别对短边中柱和内柱进行移除，提出了一种混凝土柱抗连续倒塌的简化评估方法.Fu等[3]对带有复合地板的钢框架进行研究，移除角柱和内柱，并考虑了板的纵横比和边界条件等参数的影响.Wang等[4]考虑了钢筋与混凝土的变形协调，提出悬链线阶段的计算方法.填充墙作为结构构件之一,其对框架的抗连续倒塌有一定影响.目前，填充墙的解析分析法主要为宏观分析模型，如等
上海交通大学学报 2021年4期2021-04-28
- 基于柱顶隔震的3 层3 跨地铁地下车站结构抗震性能研究1
站超过一半的结构中柱完全塌毁，导致结构顶板发生整体性的坍塌破坏，地表最大塌陷近2.5 m（庄海洋等，2008；杜修力等，2016，2017，2018）。此外，由于大部分地铁车站采用地下车站形式，其中多数地铁地下车站深埋地下、施工难度大、技术要求高、建设投资巨大，同时作为城市地下空间生命线工程，如果发生地震破坏势必造成巨大的社会影响和经济损失，因此地铁地下车站结构抗震性能水平和地震破坏机理的研究已成为城市防震减灾领域的热点及难点课题。现有研究表明，在强震作用
震灾防御技术 2021年1期2021-04-09
- 耦合地震动下地铁车站的动力响应研究
取地铁车站中带有中柱的关键断面,将三维模型转化为二维平面应变问题进行分析,具体结构剖面如图1所示。分别在水平方向上取四倍车站宽度的土体,竖直方向上取三倍车站高度的土体为研究对象,整体模型尺寸为200 m×55 m。在车站底部输入地震波,模型顶面为自由面,模型两侧设置为自由场边界,来模拟现实中两侧无限土体的效果。并采用0.5 m×0.5 m的矩形网格对地铁车站结构划分,2 m×2 m的矩形网格对土体划分,如图2所示。模型共计3 295个单元,3 519个节点
地震工程学报 2021年1期2021-03-30
- 基于两种分析方法的五层RC框架抗连续倒塌分析
为KZ1；②长边中柱编号为KZ2；③内柱编号为KZ3；④短边中柱编号为KZ4。横梁截面尺寸为300 mm×650 mm，纵梁截面尺寸为300 mm×700 mm，柱尺寸为600 mm×600 mm，楼板厚度为120 mm。梁、板、柱混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋选用HRB400，箍筋选用HPB300。图1 结构设计平面（单位：mm）Fig.1 Structural Design Plan（Unit:mm）混凝土容重取25 kN/m3，经过计算，楼面恒
广东土木与建筑 2021年3期2021-03-24
- 单层导洞暗挖车站桩基差异沉降对结构内力影响分析*
内边桩和中导洞内中柱桩基，在车站施工期间，边桩承受边拱传递的竖向土压力荷载以及开挖过程中侧向土压力以及地面超载等荷载，中柱桩基承受中柱传递的拱顶竖向土压力荷载以及地面超载，在施工过程中，由于车站主体大拱受力的落脚点是边桩及中柱桩基，受桩径、受力因素及地层等多重因素的影响，边桩与中柱桩基会产生差异沉降，影响整个车站结构体系受力［3］。通过调查、收集北京已建及在建地铁单层导洞暗挖车站，发现不同设计单位桩基差异沉降在计算模型中加载方式及桩基差异沉降量取值存在较大
特种结构 2021年1期2021-03-06
- 爆炸荷载作用下钢桁架收费雨棚的动力响应与破坏模式
别模拟雨棚边柱、中柱承受爆炸荷载作用时雨棚的动力响应。爆炸荷载典型超压时程曲线见图2，爆炸荷载作用时间为0.3～1.5 s；在雨棚上弦施加均布恒载、活荷载，荷载值为2 340 N，作用时间为 0～1.5 s。2.2 动力响应雨棚边柱、中柱承受200 kN/m爆炸荷载作用时，特征节点（A1为悬臂端节点，B1017为16.5 m跨中节点，C2370为27.6 m跨中节点）Z向位移-时程曲线见图3、图4，由此判断该工况下不同柱子位置对结构抗爆性能的影响。图2 爆
山东交通科技 2020年6期2021-01-28
- 地震作用下损伤RC框架抗竖向倒塌分析
力试验方法对底层中柱失效的一榀钢筋混凝土平面框架进行了倒塌试验，图1为试验框架计算简图，其设计制作依据《混凝土结构设计规范》[9]和《建筑抗震设计规范》[10]，抗震设防烈度为6度，设计活荷载为6 kN，具体配筋信息和材料性能参数见文献[8]。本文选用该试验框架作为研究对象，采用地震工程模拟的开放体系OpenSees进行建模，对结构进行非线性动力时程分析。混凝土材料选用考虑受拉软化的Concrete02材料，考虑箍筋作用。钢筋选用基于Pinto钢筋本构模型
建筑科学与工程学报 2020年6期2021-01-15
- 半潜式浮式风机平台绕流力学特性与尾流分析
立柱（包括边柱和中柱）、连杆和浮箱底座的结构布置如图1 所示（图中括号内为构件编号）.平台的结构尺寸，吃水深度等设计参数详见文献[17].图1 半潜式浮式风机平台模型图Fig.1 Model of semi-submersible floating wind turbine platform1.3 计算域与网格划分流场计算域及模型平面布置如图2 所示.θ 为来流角，即中柱与边柱2 的连线与x 轴负向的夹角.流域入口边界距离边柱2 中心为10D，出口边界距离
湖南大学学报（自然科学版） 2020年7期2020-07-27
- 考虑共同作用时结构刚度变化对上部结构内力的影响 ＊
的增加而减小，而中柱的轴力随筏板厚度的增加而增加，但变化的幅度较小，所以在设计时采用增大一定的筏板厚度可以适当的调节柱子的轴力，但是这种调节能力有一定的限度。3 地基刚度对上部结构内力的影响假设在其他条件不变的前提下，考虑共同作用时，筏板厚度取600mm，地基土的弹性模量分五种情况：40MPa，50MPa，60MPa，70MPa和 80MPa，分析不同地基刚度下，其对共同作用的影响。把五种情况下的角柱、边柱和中柱的底层轴力结果汇入，见表2如图4所示。表2
甘肃科技 2020年4期2020-07-25
- PBA工法扣拱施工顺序的合理选择与力学分析
顶纵梁、底纵梁、中柱、围护桩以及顶拱作为整个受力体系共同承受初期的受力[1]。在这种结构保护下，对下方土体进行开挖。目前有很多学者对PBA工法进行研究，王金明[2]等以北京地铁某车站PBA法施工为案例，系统分析了车站桩柱结构在施工过程中的应力应变分布特点；王亮[3]等以沈阳某地铁作为研究对象，研究了PBA工法下地表沉降的规律，为工程实际提供理论支持；瞿万波[4]等以北京地铁十号线作为研究背景，研究边桩的受力特性和力学特征，并讨论在PBA工法下边桩的稳定性；
北方交通 2020年6期2020-07-09
- 内加强环式方钢管混凝土柱-钢蜂窝梁中柱节点的力学性能分析
有限元软件对该种中柱节点的在低周往复荷载作用下的力学性能进行分析，为工程应用提供参考。1 IATCFSST-SCB中柱节点的构造及有限元模拟方法1.1 IATCFSST-SCB中柱节点的构造如图1所示，中柱节点的构造设计参考了内加强环式方钢管混凝土柱-实腹钢梁中柱节点的连接方式[8-9]。具体设计如下：通过在蜂窝梁上下翼缘对应的钢管内部设置内加强环，并将蜂窝梁焊接在钢管外壁来实现钢管与蜂窝梁的连接。梁端剪力由蜂窝梁的腹板传递，梁端弯矩由翼缘传递。这类节点具
科学技术与工程 2020年13期2020-06-13
- RC框架子结构连续倒塌动力响应分析
拆柱的方式分别对中柱和角柱进行快速移除，结果表明，在柱失效后，剩余结构的变形始终处于弹性范围内。2011年，Tian等[3]进行了钢筋混凝土框架子结构的中柱快速移除试验，通过脱钩装置的快速释放来模拟中柱的快速移柱，通过改变梁上配重来研究不同荷载作用下的动力响应。2012年，Kai等[4]进行了钢筋混凝土梁柱子结构角柱快速移除试验，通过敲除临时支撑钢柱来模拟边柱的快速失效，研究跨度、配筋率对抗倒塌承载力的影响。连续倒塌动力试验对试验场地和设备的要求较高，且可
建筑科学与工程学报 2020年3期2020-06-09
- ECC/RC 键槽节点装配整体式梁柱结构倒塌性能试验研究
现浇结构一致.在中柱失效的情况下，结构抵抗倒塌的能力取决于破坏节点底部钢筋的连续与否以及失效节点的延性.对于装配式结构，底部钢筋的连续性至关重要，而键槽连接节点很好地解决了这个问题，其采用U 形连续钢筋横穿中节点，另一方面，该节点使得在结构关键部位后浇高延性材料变得方便且易施工.工程水泥基复合材料（Engineered Cementifious Composite，简称ECC）在单轴拉伸作用下表现为多缝开裂以及高拉伸应变等特性，极限拉应变可稳定地达到3%以
湖南大学学报（自然科学版） 2020年1期2020-02-27
- 装配式螺旋楼梯技术发展现状与展望
式螺旋楼梯为带有中柱，踏板安装在中柱上的悬挑式楼梯（见图1a），此种螺旋楼梯设计关键在于中柱的偏心承载力和踏板的受力，结构简单，安全可靠。梁板式螺旋楼梯为不带中柱靠楼梯本身旋转成型，踏板由自身梁板或周边墙体支撑的旋转楼梯（见图1b），此种螺旋楼梯曲线优美，但施工放样较为困难，受力相对复杂。图1 装配式螺旋楼梯的结构形式Fig.1 Structures of Assembled Spiral Staircase2 装配式螺旋楼梯技术发展脉络2.1 悬臂式悬臂
广东土木与建筑 2019年11期2019-12-11
- 基于不同计算方法下的装配整体式地铁车站抗震性能研究∗
作用下，预制拼装中柱和预制拼装梁板柱中节点与相应的现浇整体节点的抗震性能基本相当[6，7]，而预制侧墙节点和现浇侧墙节点的承载力和变形能力基本相同，但两者的主要区别在于预制侧墙节点的耗能能力较差[5]。 根据地下结构的地震响应分析，地下结构受到周围土体的约束作用，其耗能主要依靠周围土体的辐射阻尼，而结构本身耗能相对较小。 因此可采用现浇整体地铁车站的抗震性能间接体现装配整体式地铁车站的抗震性能。2 计算模型简介2.1 模型简介根据车站埋深及结构尺寸，计算模
特种结构 2019年5期2019-11-08
- 退变性腰椎活滑脱MRI多裂肌的形态变化及临床意义
，分别测量前柱、中柱与后柱的高度，同时测量其椎间盘中前部、中部与后部的高度；另外，需测量椎间盘凸角与角度；测量结束后，在CT图像横轴位面分别测量腰1～5椎体长度，其中包括上终板与下终板长、宽度；为保障数据的真实性与均一性，测量过程中，需确定检测人员的专业性，并由其独立完成阅片[2]。1.3 观察指标通过图像资料，分析两组受检者各椎体高度、长度与宽度差异，继而比较多裂肌的形态差异。1.4 统计学方法本研究数据均采用SPSS18.0软件进行统计学分析。2.结果
医药前沿 2019年24期2019-09-18
- 一种用于40 kW电法勘探发射机的磁集成变压器设计与漏感计算方法
型非晶磁块组成，中柱横截面积是边柱的2倍。由于副边分离磁集成变换器输出电压较高，为了防止副边高频整流二极管承受的电压应力过大，变压器副边采用双绕组桥式整流。原边绕组中柱匝数为Np，第一组副边绕组的中柱匝数和边柱匝数分别为NS11和NS12，第二组副边绕组的中柱匝数和边柱匝数分别为NS12和NS22。原副边绕组没有完全绕在同一个芯柱，所以副边分离集成变压器具有较大漏感。图2 副边分离磁集成ZVS移相全桥变换器拓扑1.1 DC-DC变换器模态分析图3 为副边分
通信电源技术 2019年3期2019-04-17
- 实验和理论方法比较TWB和CR420/CFRP复合材料中心柱增强体的碰撞试验结果
合复合材料制成的中柱加固件的断裂韧性。CR420/CFRP混杂复合材料的中柱加固件比TWB加固件的中柱加固件更轻，CR420/CFRP断裂韧性也有所提高。将实验碰撞结果与计算机辅助工程仿真进行比较,提供二次认证。详细的结果使用Abaqus/Explicit软件进行分析。由于TWB的弹性模量高于CR420/CFRP复合材料的弹性模量，因此CR420/CFRP混合复合材料的冲击时间比TWB的冲击时间更长。因此，在进行CR420/CFRP复合材料的碰撞试验时，冲
汽车文摘 2018年7期2018-11-27
- 济南地区地铁车站地震响应数值分析
l结构单元模拟，中柱采用Beam结构单元模拟。车站具体尺寸、监测点布置及计算模型如图1～图3所示。图中，中柱尺寸为0.8 m×0.8 m，柱距8.5 m。主体结构采用C50混凝土，其静弾性模量取为34 GPa，参考相关研究[9]，动弹性模量Ea取值比静弹性模量Es约高出30%～50%，即Ea≈Es×140%≈ 48 GPa。表1 土层静力及动力参数图1 地铁车站的结构尺寸及监测点分布(单位:mm)图2 地铁车站三维计算模型1.3 地震输入及监测点布置根据G
城市轨道交通研究 2018年10期2018-11-02
- 钢框架结构抗连续性倒塌性能试验研究
重考察梁柱节点在中柱失效工况下的抗倒塌性能[1-6].通过密集地布置各类测量仪器，能够较为精细地研究结构的倒塌机理.然而，该类试验仅能考虑梁柱节点在平面内的反应，忽略了对结构的抗倒塌性能具有重要影响的三维效应.第2类试验对完整建筑物在某(些)柱失效情况下的反应进行测试，从而评估该结构体系的鲁棒性.然而，由于需要利用即将拆除的建筑进行试验，而适合进行倒塌试验的待拆建筑较难寻找，试验难度大，成本高昂，具有一定的危险性，且难以布置测量仪器，因此该类试验比较稀少[
东南大学学报（自然科学版） 2018年4期2018-08-03
- 地震作用下铅芯橡胶隔震支座在地铁车站中的应用
结构震害中混凝土中柱破坏现象尤为突出[1]。近年来橡胶支座安定的复原装置和铅的能量吸收装置所构成的阻尼结构一体型的隔震装置在工程上得到了广泛应用[2]，铅芯橡胶支座凭借其优良的力学性能，较为简单的构造和高性价比，得到工程界的一致认可。与此同时国内外学者也对铅芯橡胶隔震支座做了大量的研究，文献[3]通过对多层基础隔离和基础固定建筑物的动态响应分析发现：隔震支座能够很好地吸收地震能量，从而大部分动态响应大大减少。文献[4]将隔震支座应用于结构中，发现隔震支座可
安徽建筑大学学报 2018年1期2018-05-15
- 金毛狗孢子体显微结构研究
为表皮层、皮层和中柱三层.中柱为星状中柱类型，木质部的发育方式是外始式.（2）金毛狗叶脉是原始的羽状分离脉序.小羽轴和中脉包括表皮、厚角组织和维管柱三部分.表皮外有角质层，内有发达的厚角组织.中脉为原生中柱类型，小羽轴为网状中柱类型.（3）根状茎由表皮、皮层、中柱及髓构成.表皮细胞结构扁平，细胞壁较厚，与皮层之间界限参差不齐，外侧密被金黄色的节状毛.紧接表皮下的皮层细胞壁加厚，呈金黄色；皮层有大量淀粉粒分布.中柱为典型的多环网状中柱，包括外环中柱和内环中柱
怀化学院学报 2017年5期2017-07-24
- EE电感近磁场泄漏分析
针对气隙位于磁芯中柱的情况提出合成双二维仿真方式代替复杂的三维仿真。最后分析了电感磁芯磁导率、气隙长度、绕组匝数和绕组位置等因素对EE电感近磁场泄漏的影响。EE电感的近磁场泄漏研究有利于电子产品PCB的高密度互连，实现产品小型化、高频化[4]。2 EE电感不同气隙结构近磁场泄漏分析2.1 XY平面和YZ平面泄漏磁场分析EE电感由两个E型磁芯和绕组构成，绕组单独绕制后和磁芯组合使用。EE的绕组、气隙、磁芯都可能存在磁场泄漏，其泄漏磁呈是空间三维分布。根据磁芯
电气开关 2017年6期2017-07-07
- 基于ANSYS分析既有RC框架结构抗连续性倒塌的能力★
要为结构中的短边中柱、长边中柱、内部柱及角柱等构件；3)在与被拆除柱直接或间接相连的框架梁上施加2(D+0.25L)的荷载，其余区域的框架梁上施加D+0.25L的荷载；4)线性静力分析结束后，依据需求能力比DCR破坏准则，判断DCR值是否大于2,评估结构抗连续性倒塌承载能力储备。其中，D为包括自重在内的恒荷载；L为活荷载；QUD为在考虑了荷载动力放大系数后结构构件的作用效应；QCE为结构构件的极限承载能力。2 工程案例2.1 设计资料某框架结构抗震等级为三
山西建筑 2017年4期2017-06-01
- 浅析某车间内活套钢结构平台的设计
轴朝X方向，2根中柱的强轴朝Y方向。经过计算，可以发现由于荷载集中在平台的跨中，跨中柱HM588×300×12×20强度尽管满足要求，但中柱X方向稳定应力与抗拉、抗压强度设计值的比值在首层就达到了3.36，远远超出了规范的要求，到顶层时，中柱X方向稳定应力与抗拉、抗压强度设计值的比值的最大值已经到了6.94，Y方向稳定应力与抗拉、抗压强度设计值的比值也达到了0.92，可见中柱的截面必须加大。经过多次的调整，常规的热轧H型钢已经无法满足要求，因此中柱采用焊接
四川建筑 2017年1期2017-03-13
- 锰锌铁氧体磁芯变形问题
的方式装烧，所以中柱与方腿的尺寸差的控制是对变形有一定的影响。叠、对装产品最终的变形情况很大程度上取决于烧后的中柱与方腿的尺寸差，所以毛坯尺寸差要结合成型的中柱与方腿密度差异来设计，找个一个最合理的值，以改善叠，对装的变形问题。3.耐火材料和工艺卫生的影响。对于扁宽的EE型连体产品尤为重要，主要影响底部变形。耐火材料的平整度，以及三明治板的工艺卫生等对此类产品的底板变形是决定性的。而对于方腿较高，采用单装的EC型产品（如EC40），工艺卫生也是尤为重要。4
环球市场信息导报 2016年18期2016-12-29
- 考虑成拱效应的地下结构中柱动力响应
拱效应的地下结构中柱动力响应杨谨瑞刘天添(北京建筑大学土木与交通工程学院，北京100044)通过简化模型，采用结构动力学方法和弹性理论，求解了地下结构顶板的动力响应，研究了中柱在竖向地震作用下双跨地下结构在考虑成拱作用时的动力响应，通过算例的计算结果，表明了竖向地震分量对中柱的作用是显著的。竖向地震分量，压力拱，成拱响应，中柱，动力响应0 引言地震记录表明，许多地震产生的竖向加速度不仅相对于水平地震分量来讲很高，而且就绝对值大小来讲也很大。对于竖向地震分量
山西建筑 2016年8期2016-11-05
- 钢筋混凝土柱实验的OpenSEES建模参数敏感性分析
结构盲测实验中的中柱拟静力实验为对象，进行基于两端塑性铰单元建模参数敏感性分析。结果表明：塑性铰长度Lp和箍筋约束引起的核心区混凝土强度增强系数K对模拟精度有较大影响，并分别给出Lp和K的取值建议。该研究可以为OpenSEES建模提供参考。OpenSEES； 两端带塑性铰单元； 纤维模型； 滞回曲线数值模拟是一种再现结构弹塑性地震反应的主要手段，目前，数值模拟结果与实验结果仍存在一定差距[1-2]。数值模拟结果的误差来源有多方面原因：一是目前结构弹塑性分析
黑龙江科技大学学报 2016年2期2016-11-03
- 混凝土网格式框架抗侧性能影响因素分析
由边柱、楼层梁、中柱和层间梁正交构成,本文对其考虑梁、柱刚度的影响，采用有限元分析方法进行抗侧性能分析。结果表明：与框架结构相比，中柱和层间梁的设置可以使结构内力分布更加均匀，有效降低结构内力峰值和提高结构抗侧刚度；提高边柱和中柱刚度可以有效改善结构的抗侧刚度，但边柱刚度的提高对中柱和层间梁内力变化梯度的影响较小，而中柱刚度提高可以降低楼层梁和边柱的弯曲内力，但对层间梁内力变化梯度的影响不大；相对于柱刚度的变化，楼层梁和层间梁刚度改变分别对其余构件内力的改
贵州大学学报(自然科学版) 2016年2期2016-09-24
- 浅埋单层三跨地下结构在竖向地震作用下的动力响应
单层三跨地下结构中柱在竖向地震分量作用下的动力响应. 地下结构首先被看作是刚体，利用与地基的相互作用得到地下结构在竖向地震分量作用下的动力响应. 其次，由于地下结构的对称性，取一半进行简化分析，侧墙对于顶板的约束用抗弯弹簧代替. 再次，根据边界条件将之前的刚体动力响应作为输入，可以求得顶板的剪力. 最后，通过之前求得的顶板剪力进而求得中柱的受力情况. 结果表明，竖向地震分量对中柱的作用是显著的，甚至会对地下结构中柱产生严重的破坏.关键词：竖向地震分量； 单
北京建筑大学学报 2016年1期2016-05-25
- 超高层建筑上下同步逆作法中一桩一柱的钢管柱应力、位移研究
00 mm；外框中柱9个（3、6、7、8、9、11、12、13、14），截面1 300 mm×1 300 mm；核心筒外墙角柱3个（15、25、21），边柱4个（20、18、19、26），中柱5个（16、17、22、23、24），截面φ900 mm；内筒中柱2个（27、28），如图3所示。塔2选择外框角柱5个（29、30、33、34、36），截面1 400 mm×1 400 mm；外框中柱7个（31、32、35、37、38、39、41），截面1 400 m
建筑施工 2015年5期2015-09-18
- 关于钢筋混凝土排架柱等效长度的分析研究
架柱区分为边柱和中柱。将12个排架模型按照第1节的计算方法得到的计算结果见表2-表5。表1 算例基本参数表2 边柱上柱的计算结果表3 边柱下柱的计算结果3 数据分析将表2-表5中的等效长度系数整理，绘制成折线图，如图2-图5。由图2-图5可以看出，在吊车吨位相同的情况下，排架柱上柱均表现为随上下柱高度比增大而逐渐减小，排架柱下柱均表现为随上下柱高度比增大而增大。这是因为在吊车吨位相同情况下，上柱高度是一定的，当上下柱高度比增大时，下柱高度减小，导致下柱对上
重庆建筑 2015年12期2015-09-13
- RC底框架结构中柱在火灾中的截面破坏型式
究RC底框架结构中柱在火灾中的截面破坏型式屈立军，李焕群，李胜利，王跃琴，史可贞(武警学院，河北 廊坊 065000)为评估RC底框架结构的耐火性能，利用实体火灾试验研究框架中柱的截面破坏型式。结果表明，底框架中柱在火灾中可能发生3种破坏型式：斜压破坏、压溃破坏和弯曲破坏，并分别分析了3种破坏型式的发生条件。探讨了轴心受压柱高温承载力计算公式的适应性，得出该计算方法可以适用于压溃破坏和弯曲破坏型式，但不适用于斜压破坏型式。底框架中柱；火灾；斜压破坏；压溃破
中国人民警察大学学报 2015年6期2015-03-24
- 改进型钢管混凝土柱单腹板肩梁有限元分析及设计方法
了2个钢管混凝土中柱肩梁试件 (ZJ-1、ZJ-2)，2个钢管混凝土边柱肩梁试件 (BJ-1，BJ-2)，试件采用 1:3缩尺模型.模型具体形式、尺寸，试验加载方案及制度见文献[10].试件ZJ-1、ZJ-2破过程式为：当肩梁承载力接近屈服荷载时，腹板受压区域出现了屈曲，随着荷载增大，变形逐渐向斜下方发展，直至出现一条与水平线成大约45o的斜压带，引起翼缘屈曲，最终结构由于变形过大而丧失承载能力.具体破坏形式见图 2，荷载位移曲线见图 4.中柱肩梁在荷载作
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2015年5期2015-01-23
- 小巧更专业
承重性更好，同时中柱灵活性也更高。像ULTRA 6600虽然十分小巧，铝合金材质自重也只有1550g，但最大承重达到8kg，架专业数码单反相机也可以胜任，并且不全展开的话稳定性还会更好。ULTRA 6400当然也同样性能出色。可拆卸中柱低角度拍摄与UT系列不同，ULTRA 6600的中柱可以拆下，并且是两节式设计，拧下一节后，配合可三个角度打开的支脚，提供了各种低角度拍摄的方式，最低工作高度仅有120mm，在微距等特殊题材拍摄时非常方便。脚管全收回后的UL
大众摄影 2014年10期2014-10-15
- 塑料复合材料在汽车车门中柱饰板的应用
]。1 传统车门中柱饰板材料的优缺点钢材作为汽车的主要原材料，在汽车设计制造中广泛应用。作为车门中柱重要的结构件及装饰件，长期以来，以欧美车企为代表生产的汽车，车门中柱饰板均采用钢材，用钢材做出的饰板有许多优点，即强度高、抗拉和抗冲击性能强、不易变形及耐燃性强等。但钢材的属性又决定着它的许多缺点，中柱饰板的断面复杂，钢性饰板的模具设计及制造相对复杂，模具费用高；因成型性能的限制，饰板的造型不能过于复杂；钢材的重量相对其它材料较重；钢材耐腐蚀性差，需要做额外
汽车工程师 2014年11期2014-06-24
- 深埋双圆盾构隧道的横向地震响应特性研究
的位移和弯矩,与中柱底部连接处的弯矩集中现象得到消除;衬砌的轴力不再是全部为受压值,而是出现大范围受拉的情况,且拉力值较大,中柱的压力值减小十分明显;与中柱连接处的剪力集中现象消除明显,远离中柱处的管片衬砌剪力绝对值增大明显。双圆盾构隧道;水平剪切地震;反应位移法;横向动力响应Key words:double-o-tube shield tunnel;horizontal shear seismic load;response displacement m
铁道标准设计 2014年4期2014-06-05
- 天津软土地区地铁车站结构的三维地震响应
m.车站结构的中柱采用边长为0.8 m×0.9 m的矩形柱，中柱之间沿车站纵向跨度为9.75 m，沿车站宽度方向跨度为5.5 m，中柱距墙两边距离为8.8 m.2 基本假定与计算范围2.1 基本假定土体与结构相互作用问题存在着两种非线性：一种是由于土体的非弹性引起的材料非线性，本文选取Drucker-Prager本构模型来实现土体材料的非线性；另一种是由于结构与其周围土体之间产生局部脱离、滑移而造成的状态非线性，本文通过接触单元模拟土-结构相互作用的接触
天津城建大学学报 2013年4期2013-10-29
- 单层抽柱钢结构厂房的结构分析
单元”，“抽柱后中柱计算单元”，“抽柱后边柱计算单元”三种模型进行计算，并对输出的内力和位移进行分析对比。计算模型详见图1～图5所示。图1为标准单元，图4为对应的剖面图。图1 标准单元计算单元图2 抽柱后中柱计算模型平面图图3 抽柱后边柱计算单元计算模型平面图图4 1-1结构剖面图图5 2-2结构剖面图图2为抽柱后的中柱单元，主要用于计算抽柱后中柱的受力，即2－D，2-E/2-31轴的排架柱的受力情况。图4为对应的剖面图。图3为抽柱后的边柱单元，主要用于计
重庆建筑 2010年3期2010-09-25