井段
- 泌阳凹陷阳页油1 HF井目的层段地层的精细识别
细识别，厘清不同井段所钻遇的地层，有助于评价钻探效果、分析不同井段产能、完善地层改造方案及指导后续水平井部署实施。1 地质概况1.1 区域地质概况泌阳凹陷古近系核桃园组三段Ⅲ亚段（H3Ⅲ）沉积期为全凹陷最大湖泛期，其水体深，盐度大，暗色泥页岩最为发育；该亚段页岩平面上分布稳定，整体呈现从西北向东南逐渐增厚的特征，沉积厚度中心位于阳页油1 HF 井水平段一带，其中核桃园组三段Ⅲ亚段2号层（H3Ⅲ2）的泥页岩厚度最大、分布范围最广。1.2 导眼井阳页油1 井概
录井工程 2023年4期2024-01-14
- 泸州深层页岩气区螺杆钻具应用评价分析
311.2mm 井段与215.9mm 井段螺杆钻具应用现状分析，并对该区块螺杆钻具优选提供建议。1 螺杆钻具应用概况1.1 311.2mm井段螺杆钻具应用泸州区块311.2mm井段平均井深约2800m，钻进周期超过24d，其可钻性较差的特性主要集中在：须家河组研磨性较强，茅口组含黄铁矿、燧石结核。目前主要采用PDC 钻头+螺杆复合钻进配合强化参数（排量50～57L/s，钻压89～150kN，地面转速40～100r/min）。所使用的的主要螺杆品牌包括立林、
西部探矿工程 2023年12期2024-01-12
- 超高温高压井取心技术在LD13井的应用
温高压主要目的层井段中进行取心作业。由于作业井控风险较高，取心施工难度非常大。在国内海上，鲜有在超高温超高压主要目的层井段进行取心的作业例子。为了安全实施LD13 井的取心作业，针对潜在的取心作业风险，多次组织专家探讨取心方案、论证作业方案的可行性，通过对取心筒的改造、取心参数优化、井控措施的细化，该井在212.7 mm井段进行了一次取心作业，取心进尺9.27 m，取心收获率100%，作业取得圆满成功。这为该区块的超高压气藏研究、储量落实提供了可靠的依据。
海洋石油 2022年4期2023-01-12
- 三维井身轨迹精细控制成效分析
程中三维反扭方位井段狗腿度达7.75°/30 m，远远超过设计狗腿度3.80°/30 m［5］，造成后续钻井断钻具，延误了钻井时效。图1 井身轨迹空间分布图在分析LFX-X-A2H井三维反扭方位井段狗腿度超标的基础上，有针对性地制定并完善了相应的井身轨迹精细控制技术方法，在LFX-X-A3H井上实施效果良好，缩短了钻完井周期，为加快LFX-X油田的重新开发及投产提供了技术支撑。1 三维井施工难点1）当方位位于0°及180°附近正负10°内时，钻进过程中随钻
石油工业技术监督 2022年12期2023-01-05
- MIT&MTT组合测井技术在黑帝庙储气库建库前井筒评价中的应用
8.0 m这3个井段。根据 MIT及MTT测井曲线,该井110.0～150.0 m和1 700.0～1 761.0 m井段发现异常。110.0～150.0 m井段MIT测井存在明显异常显示,如图2所示。同时,MTT的12个探头接收到的相位及幅度变化明显(见表2),MIT和MTT测量的数据显示在26.5～93.6 m井段扩径比例(套管内径扩大值与套管壁厚的比值)达34.0%～49.9%,最大损失厚度(套管壁厚损失量与套管壁厚的比值)达62.6%～80.5%,
测井技术 2022年3期2022-07-16
- 摩阻判断井眼情况的误差探讨
有定向段，只有直井段和稳斜段。2)所有的阻碍钻柱在井中运动的因素，都等效为摩擦系数。1.1 密度不变，井斜不变假设某一时刻，井深为2 000 m，直井段长度为1 000 m，斜井段长度为1 000 m，且以30°井斜稳斜钻进(见图1)。之后，继续钻进200 m，至井深2 200 m。为计算简便，钻具组合全部取Φ127 mm钻杆进行模拟计算，其段重Q取38.1 kg/m。摩擦系数μ分别取0.1、0.2、0.3、0.4、0.5。新钻井段的摩擦系数与之前的井段一
承德石油高等专科学校学报 2022年2期2022-05-18
- 大庆油田致密油平台三维水平井钻柱摩阻分析
中出现三维扭方位井段。如图1所示，以靶前距300 m的二维水平井为例，将井口移动300 m至平台井口位置进行轨道设计，则该井造斜段长度由531 m增加至737 m，且设计轨道变为三维轨道，出现411 m三维扭方位井段。钻进过程中，水平段钻柱受力相对造斜段简单，如果油层预测准确，水平段轨迹井斜角在90°左右、方位角保持不变，以稳斜方式钻进，水平段钻柱所受轴向力均为推力，所受摩阻力只与延伸长度有关。但在三维扭方位段钻柱受力相对复杂［4-5］，随着钻进深度和钻进
石油钻采工艺 2022年5期2022-04-13
- 基于信息平台的水平井井眼清洁状况实时预判与参数优化
踪计算分析小斜度井段岩屑颗粒传输比、斜井井段和大斜度井段岩屑床厚度，开展预判和参数优化，达到满足井眼清洁的条件。1 优选井眼清洁状况计算分析模型和预判准则井眼清洁与钻井液性能、钻井参数、钻具组合与井眼之间的环空情况等有关，而目前的信息平台对相关钻井参数均能实时采集，为井眼清洁状况的实时计算分析和预判提供了数据基础。工程上将钻屑运移根据井斜分为三个清洗区[5-9]：小斜度井段(0～30°)为易清洗区、斜井井段(30°～65°)为不稳定岩屑床区、大斜度井段(>
钻采工艺 2021年6期2021-12-27
- 珠江口盆地大井斜深井12-1/4”井段水基钻井液精细控制技术应用
井12-1/4"井段裸眼段长、井斜大、井眼清洁难度大，并且地层跨度大（韩江组、珠江组一、二段及珠海组）。传统的水基钻井液为增强携带岩屑的能力，主要通过聚合物提高钻井液的粘切，导致钻井液粘度高而钻进排量受限，对井壁冲刷能力减弱，进而出现出泥团、摩阻大和砂泥岩夹层段起钻困难等问题，严重影响作业时效。针对以上问题，开展了水基钻井液技术研究及实践，以实现12-1/4"井段钻井液的井壁稳定性、润滑性、携岩性和抗高温稳定性。1、钻井液体系选择根据该气田已钻探井及珠江口
油气·石油与天然气科学 2021年12期2021-12-11
- HEM钻井液在南海西部深水LS26-1-1井中的应用
井17-1/2″井段及12-1/4″井段使用HEM水基钻井液体系。17-1/2″井段组合BHA；下钻探水泥塞至2 304 m，替入HEM钻井液，钻17-1/2井眼至2 309 m，循环，地层承压实验(折算漏失当量钻井液密度1.39 g/cm3)。低泵速实验。三开17-1/2″井段钻进至中完2 892 m，循环，起钻出井口。下13-3/8″套管至2 884.58 m，固井作业。12-1/4″井段钻水泥塞及新地层至3 483 m，12-1/4″井段组合BHA；
化工管理 2021年17期2021-07-12
- 聚合物钻井液体系在松辽盆地油气井中的应用
二开、三开、四开井段的钻井施工任务。该井设计孔深3078 m，要求上部全面破碎钻进，1398～3078 m井段取心。施工过程比较顺利，整个钻井周期为192天。1.2 地层情况本井将依次钻遇第四系，第三系依安组，白垩系上统明水组，白垩系下统嫩江组四、三、二、一段，姚家组，青山口组，泉头组四段、三段，石炭—二叠系部分地层，将缺失第三系泰康组、大安组、白垩系上统四方台组、白垩系下统嫩江组五段、泉头组二段、一段、登娄库组、营城组、沙河子组、火石岭组及侏罗系。预测本
地质装备 2021年3期2021-06-23
- 中国近海钻井液用量估算方法研究
m；Li-各裸眼井段长度，m；qi-各裸眼井段容积，m3/m；ci-各井段米消耗量，m3。其中，井身结构确定后各井段的钻井液用量即已确定，而其中的关键参数即为钻井液的米消耗量。米消耗量在各个区域都存在特性，因而下面通过统计分析近三年中国海上钻井液的区域米消耗量数据确定这一数值。2017年7月，全国金融工作会议召开，习近平总书记提出“金融是国家重要的核心竞争力，金融安全是国家安全的重要组成部分，金融制度是经济社会发展中重要的基础性制度”。会议宣布设立国务院金
石油化工应用 2021年5期2021-06-23
- 井筒微芯片示踪器的深度定位研究
入参数计算出不同井段的钻井液的流速和示踪器的下沉速度，如果有一个输入参数掌握不准确，都会对计算结果产生巨大的偏差。第二种和第三种运动状态，示踪器的运动速度基本等于钻井液的运动速度，示踪器的深度定位相对简单。2 几种深度定位方法示踪器在井筒中的第一种运动状态在绝大多数井中都存在，第二种和第三种运动状态在超深井中存在，但示踪器在超深井中的应用情况不多，因此本文主要考虑第一种运动状态的示踪器深度定位方法研究。主要有三种深度定位方法，第一种是时间分配法，第二种是速
钻采工艺 2021年1期2021-04-23
- 深水浅部水合物储层水平井井筒温度计算模型
II、IV 4个井段(图1)。第I井段为隔水管段，第II井段为泥线以下的技术套管段；第III井段和第IV井段构成了水平裸眼段，第III井段内钻柱为钻杆，第IV井段内钻柱为钻铤。图1 水合物储层水平井井身结构示意图Fig.1 Horizontal well structure in hydrate reservoir(1) 第I、II、III井段钻杆内泥浆温度。在第I井段和第II井段，钻杆与套管之间形成环形空间。在第III井段，钻杆与井壁之间形成环形空间。钻
特种油气藏 2020年5期2020-12-03
- WLH81-C井提速提效技术
m，首先进行直井段钻进至井深1 086 m，完成直井段钻进。之后使用MWD加螺杆方式进行定向段钻进[1]，钻进井段1 086～1 409 m，入靶前更换LWD 仪器，钻进井段：1 409～1 738 m；水平段入口点：井深1 576.14 m、井斜90.96°、方位326.23°、垂深1 426.22 m、闭合距274.17 m；末端：井深1 738 m、井斜89.13°、方位327.42°、垂深1 424.52 m、闭合距435.98 m。通过钻头、钻
辽宁化工 2020年10期2020-11-09
- 防斜纠斜技术在邑深1 井的应用
度较低。1 一开井段防斜纠斜技术邑深1 井一开φ444.5 mm 井眼分别采用钟摆钻具组合和复合钻进防斜技术，配合电子多点测斜监控井斜，较好地实现了对井身轨迹的控制。一开井段最大井斜角0.96°（对应井深623.00 m），最大全角变化率0.45°/30 m，一开井段井底水平位移9.62 m。1.1 钟摆钻具组合技术被广泛应用的钟摆钻具可分为光钻铤钻具、塔式钻具和带稳定器的钟摆钻具等[3]，现场使用中也经常将塔式钻具与带稳定器的钟摆钻具结合使用。其使用要点
石油地质与工程 2020年5期2020-10-30
- 复杂井身结构井WQ2-184钻完井工艺技术
、使用寿命；四开井段(215.9mm井眼，选用带倒划眼带倒划眼功能、16mm加强复合片PDC钻头；五开(152.4mm)井眼，选用13mm复合片PDC钻头。3 井漏预防技术(1)控制好泥浆密度。Dammam控制在1.10g/cm3，Radhuma控制在1.10～1.12g/cm3，Tayarat和Hartha 控制在1.14～1.15g/cm3，Mishrif控制在1.25g/cm3。(2)三开和四开、五开Mishrif地层钻进过程中，每小时加入100kg
化工管理 2020年24期2020-09-12
- 基于Cempro Plus的长封固段固井顶替效率影响因素分析
——以塔里木盆地顺北区块S7井为例
90%条件下不同井段水泥浆顶替效率。图1为不同套管居中度条件下顶替效率随井筒测深变化曲线。顶替排量一定的条件下，套管居中度与水泥浆顶替效率成正相关，与井筒混浆程度成负相关。在相同顶替排量下，随着套管居中度的增加，井筒中下部区域（1 000～4 000 m井段）的顶替效率提升明显，最高提升幅度可达32%；而对于井筒上部区域（小于1 000 m井段），套管居中度对顶替效率的影响不明显，最高提升幅度仅为5%。此外，可以发现，在不同的套管居中度条件下，顶替效率增长
天然气技术与经济 2020年3期2020-07-21
- 水平射孔井段油气水三相变质量流动分散流压降模型
气田开发水平射孔井段油气水三相变质量流动分散流压降模型张秋阳（中国石油集团长城钻探工程技术研究院，辽宁 盘锦 124010）通过对微元井段压降的分析，考虑了壁面入流的影响，那么根据质量守恒，动量守恒定理可以推导变质量流动模型。由于油气水三相变质量流动分散流的混合程度均匀，因此在研究的时候将分散流看成了一种黏度比较复杂的均质液体。考虑到存在壁面入流对射孔井段分散流压降的影响，得到水平射孔井段油气水三相变质量流动分散流的压降计算方法。水平井；油气水三相；分散流
辽宁化工 2020年4期2020-06-07
- 长宁—威远区块页岩气水平井PDC 钻头优选分析
宁—威远区块二开井段可钻性极值在3～7，三开井段地层的可钻性极值5～6 左右。二开井段的雷口坡—嘉陵江—飞仙关—长兴组及三开井段的龙马溪地层可钻性较好，二开井段的龙潭—茅口—栖霞以及三开井段的韩家店—石牛栏地层可钻性差。4 PDC 钻头优选结果根据钻头的优选依据及评价方法，利用目标地层的可钻性剖面数据，建立其与钻头类型的对应关系，对长宁—威远区块水平井二开及三开井段PDC 钻头进行了优选，结果如下：（1）二开12 1/4″井段钻头特征，如图3 所示：①采用
设备管理与维修 2020年1期2020-02-26
- 顺北1-9井钻井工程施工分析
产完井。2 各开井段钻井施工2.1 导管施工（0.00～53.35m）本井井导管由钻井队施工完成，2016年04月16日11:30开始打导管，04 月16 日13:30 钻至53.35m 完，起钻下508mm 导管至53.35m。2.2 一开井段作业（53.35～1998.00m）2017 年04 月18 日19:00 下入Ф346.1mmKS1952SGRT 钻头探水泥塞顶位于27m，塞长26.35m，低钻压大排量扫完水泥塞后，循环完。2017 年04
化工管理 2020年12期2020-01-14
- 威远页岩气套变水平井暂堵体积压裂技术适应性研究
程度的套变，影响井段长度累计达到4783米；为解决套变井段的储层改造难题，提高储层动用程度，结合套变井实际情况，在原压裂施工工艺基础上开发出一种适用于威远区块套变井的暂堵体积压裂技术，并在现场进行了实施，取得了很好的效果，为威远页岩气的高效开发提供了有力的支撑。1 暂堵体积压裂工艺原理暂堵体积压裂就是根据储层地应力剖面特点进行分段，压开第一条缝，通过一次或多次向段内投送高强度水溶性暂堵材料，形成滤饼临时封堵前次已压裂段的炮眼，迫使液体进入新的射孔段，自动选
数码设计 2019年2期2019-09-19
- 直井段偏移对后期定向钻井作业的影响分析
定向井、水平井直井段的偏移问题，已经对后期轨迹控制施工作业和完井施工带来了较大的影响，出现了定向施工井段和作业时间较大增加，由于“狗腿”度的增大需要更换造斜工具来满足调整轨道设计的要求，轨迹由二维转化为三维空间轨道[1]等诸多问题。随着近年油田勘探开发的深入，国际油价低迷，采用高效开发模式越来越引起各油田重视，定向井、水平井技术作为一种提高油田开发综合效益的手段，在各油田开发中得到了广泛的应用，因此提高定向作业井段轨迹控制质量和钻井速度，越来越受到油田公司
钻探工程 2019年7期2019-08-20
- 肯基亚克油田H8088井Ø311.2 mm井段提速关键技术
311.2 mm井段机械钻速低，不仅造成钻井周期长、增加了钻井成本，而且长时间的裸眼钻进也大幅度增加了钻井风险，不利于钻井安全的控制[3-9]。针对本地区Ø311.2 mm井段地层的特征，分析钻井难点，形成了以个性化PDC钻头为核心的提速关键技术，在H8088井进行了现场应用，提速效果显著。一、H8088井概况H8088井的，井身结构见图1所示。图1 H8088井井身结构该井二开Ø311.2 mm井段1 200～3 727 m，所钻地层为二叠系P2～P1k
钻采工艺 2019年3期2019-07-11
- 东方某气田浅部软泥岩地层抑制泥球生成技术
444.5 mm井段为表层大井眼增斜井段，最深为1506 m，中途完钻井斜在72°～77°，高井斜使得岩屑在自重作用下下沉，极易形成岩屑床。同时，一开φ444.5 mm井段使用马达滑动造斜和旋转钻进，为保证高的造斜率而使滑动井段较长，通常会使用较小的排量，岩屑环空上返速度降低，难以及时返出。二开φ311.15 mm井段为长裸眼稳斜段和二次增斜扭方位段，至着陆段通常井斜达85°，扭方位最高45°，其中Z5H井裸眼段最长达2074 m。一开φ444.5 mm井
钻井液与完井液 2019年3期2019-07-10
- 变孔密筛管控流完井参数优化及数值模拟分析
孔眼产生当前控流井段所需控流压降；②盲管：不具备流体通过管壁的通道，可使当前控流井段的变孔密筛管汇集更多油藏产液，有利于充分发挥其控流性能；③常规滤砂管：布置在非控流井段，通常为产能较低的投产井段，以便充分保持其泄流强度；④管外封隔器：封隔完井管柱与井壁间环空，实施分段完井。图1 水平井变孔密筛管控流完井管柱结构示意2 控流参数优化方法本节以D21P24井为实例井，介绍变孔密筛管控流完井参数的优化设计方法。2.1 基本参数D21P24井为开发断块油藏剩余油
石油地质与工程 2018年6期2018-12-19
- 利用测井资料评价暂堵转向工艺在苏里格气田的应用效果
井来说，减少压裂井段，降低压裂成本，而又不能降低压裂改造的效果，成为一件必须要考虑的事。因此，暂堵转向压裂技术就成为苏里格气田后期改造中重要的一环。1 暂堵转向压裂工艺暂堵转向压裂工艺技术，指的是在压裂改造过程中，加入一定的化学暂堵剂或暂堵球。这些暂堵剂或暂堵球颗粒会随压裂液进入井筒，进而通过射孔孔眼进入地层，到达地层中的裂缝或高渗透层。暂堵剂或暂堵球就会在射孔孔眼处和高渗透带聚集产生高强度的滤饼桥堵，以暂堵老裂缝或高渗透层，从而形成高于裂缝破裂压力的压差
石油管材与仪器 2018年5期2018-12-06
- 大庆油田提高气体钻井效率措施分析
存在气体钻井应用井段较短、处理井下复杂处理时间长，气体钻井技术不配套等问题，导致钻井周期缩短效果不明显，严重影响了气体钻井综合效率[1-5]。为此，本文就如何提高大庆油田气体钻井效率的措施进行分析研究。1 影响钻井效率因素分析通过统计所钻的11口气体钻井（见表1），平均机械钻速达到6.95m/h，是邻井常规钻井的5.35倍；气体钻井平均单只钻头进尺是邻井常规钻井的2.45倍，单井钻头用量比邻井常规钻井减少4.14只，气体钻井的平均钻井周期比邻井常规钻井平均
西部探矿工程 2018年12期2018-11-21
- 威远页岩气套变水平井暂堵体积压裂技术适应性研究
程度的套应，影响井段长度累计达到4783米；为解决套应井段的储层改造难题，提高储层动用程度，有合套应井实际情况，在原压裂施工工艺基础上开发出一种适用于威远区块套应井的暂堵体积压裂技术，并在现场进行了实施，取得了很好的效有，为威远页岩气的高效开发提供了有应的支撑。1 暂堵体积压裂工艺原理暂堵体积压裂就是根据储层地应剖面特点进行分段，压开第一条缝，通过一次或多次向段内投送高强度水溶性暂堵材料，形成滤饼临时封堵前次已压裂段的炮眼，迫使液体进入新的射孔段，自动选择
数码设计 2018年4期2018-09-20
- 长井段膨胀管补贴在Hu16P3井的应用
上设计出适用于长井段套损修复的膨胀管补贴管柱[16]。但在实际应用中，补贴井段长度均未超过50 m。笔者针对Hu16P3井套管自由段破损井段总长约70 m情况，提出长井段膨胀管补贴关键技术及施工方法，为膨胀管补贴技术应用于修复长井段套管破损提供了现场经验。套管补贴后试压15 MPa，稳压10 min，压降≤0.3 MPa，有效封堵长70 m井段漏点，恢复产能6.8 t/d，含水率降至2.8%，已连续生产1 541 d未出现套管破损，累计增产原油1.048×
石油矿场机械 2018年4期2018-08-10
- 提高气体钻井效率方法与对策探讨
存在气体钻井应用井段较短、处理井下复杂时间长、钻井周期缩短效果不明显等问题，严重影响了气体钻井综合效率。为此，本文就如何提高大庆油田气体钻井效率的方法与对策进行探讨。2 影响气体钻井效率因素分析2.1 气体钻井应用井段较短对大庆油田2007年所钻的11口气体钻井井段、层位及进尺的统计结果见表1。从表1可知，11口气体钻井的总进尺为6672.13m，平均为606.56m，占实际三开进尺45.56%。最长的井段为1100.0m，最短的只有175.96m。钻井井
西部探矿工程 2018年4期2018-03-26
- 苏里格气田苏南区块电测遇阻分析与对策
电测遇阻井，遇阻井段的井径扩大率大，且极不规则。例如电测遇阻井SN0054-04井，在1580m处遇阻，遇阻井段平均井径508.3mm，最大井径扩大率132%，最小井径扩大率16%(图2)，该井段存在典型的“糖葫芦”井眼。图3 SN0054-09井井径图遇阻井段主要为灰色泥岩夹粉细砂岩，地层相对松软，钻井液放开滤失，钻时快慢不均，慢钻时钻头长时间定点冲刷容易形成大肚子，快钻时则快速通过，相对井眼轨迹比较平滑，慢钻时与快钻时的交替，以及软硬交错是形成“糖葫芦
长江大学学报(自科版) 2018年3期2018-03-13
- 套损井与取心井相似井段识别及其岩石力学参数确定方法
损井与取心井相似井段识别及其岩石力学参数确定方法邢岳堃， 张广清， 李世远， 王元元， 杨 潇(中国石油大学(北京)石油工程学院，北京 102249)为了确定老油田岩心样本严重匮乏的高套损率区块岩石静态弹性力学参数(静态弹性模量与泊松比)，研究了套损井与取心井相似井段识别及其岩石静态弹性力学参数确定方法。对取心井段的岩心进行岩石力学试验，通过分析该井段测井数据与岩石静态弹性力学参数的相关性，提出了基于组合模量确定静态弹性力学参数的模型；通过分析取心井与套损
石油钻探技术 2017年4期2017-09-03
- 王官屯油区失稳地层密闭取心技术
，但在稳定性较差井段进行密闭取心较为少见。大港油田王官屯油区官104断块目的层取心设计在孔一段，地层稳定性差，易跨易漏，岩心易碎，严重影响取心成功率和收获率，密闭率难以保障，密闭取心难度极大。该区块井：官78-28-2井设计在失稳地层连续取心，设计密闭取心进尺75 m。施工中共计取心12趟，期间共发生漏失3次。该井采用了特殊地层钻井液控制技术、井壁强化堵漏技术，运用合理的取心工艺技术完成了连续密闭取心，密闭取心收获率为93.30%，密闭率为88.46%，超
辽宁化工 2017年9期2017-03-22
- 合水区块高压浅水层钻井液技术实践与应用
层位都在直罗下部井段至延安中部井段(940—1120米)之间；(5)两地出水量不大，均在每小时十方左右。1.2 城壕、合水区块的特性城壕区块长3油气层地层压力稳，而合水区块属于“三高”油气层异常压力区，钻井中油气侵速度快，伴生气含量高。2 地层异常压力区域的划分根据现场资料研究分析得出城壕区块存在一个异常高压区，范围大约在960-1120米左右，位于直罗下部井段至延安中部井段。 合水区块存在两个异常地层高压区，大约在940—1035米，与1281—1380
化工管理 2017年28期2017-03-04
- 群库恰克地区井壁失稳影响因素的研究
题，通过分析失稳井段岩石矿物组分与岩石理化的情况并结合实际钻探中遇到的问题，研究了井壁失稳的主要影响因素，并分析了钻井液在钻探过程中所起的作用及其重要性，为该地区井壁稳定技术的研究提供了合理的依据。井壁稳定性；钻井液；影响因素；井壁稳定技术；群库恰克1 概况1.1 区块概况群库恰克构造带位于塔里木盆地西南坳陷麦盖提斜坡西段，是麦盖提斜坡的一个次级构造单元，其东部与巴楚断隆相接。麦盖提斜坡西段海西期发育群库恰克和西克尔南2个近EW走向、SN排列的古构造带；由
山东国土资源 2016年11期2016-12-23
- 化学固结承压堵漏技术在明1井的应用
学固结浆封堵施工井段，采用交联成膜浆保护施工井段以上裸眼地层，防止憋挤时压漏上部薄弱地层，提高了地层承压能力，达到了施工要求，为顺利完成该井的施工任务提供了安全保障。化学固结堵漏材料是一种高价金属离子纳微米级材料，具有微小膨胀功能，密度在1.05～1.90 g/cm3之间可调，抗温达180 ℃；交联成膜浆使用高强度桥接堵漏材料代替常规的桥接材料，并引入化学交联固结材料，抗返吐能力大于3 MPa，抗温大于180 ℃，抗压差大于20 MPa。该化学固结承压堵漏
钻井液与完井液 2016年5期2016-11-15
- 氯化钾聚合醇钻井液在涠西区块定向井应用效果分析
针对涠西区块复杂井段钻井液的使用要求，基于涠西区块定向井钻井施工现象，对氯化钾聚合醇钻井液在该区域定向井应用效果进行了分析，结果表明：氯化钾聚合醇钻井液能够基本满足涠西区块定向井钻井施工要求，但没有彻底解决涠二段到流二段井壁垮塌问题，需要进一步对钻井液体系及性能进行优化，以便更好地解决复杂井段井壁垮塌问题，确保后续定向井及水平井钻井施工安全。涠西；聚合醇钻井液；抑制封堵；井壁垮塌；定向井2015年，中石化在涠西区块部署了2口定向井，其中，涠4井获得高产工业
海洋石油 2016年3期2016-10-18
- 华北油田雁63断块水平井提速潜力分析
0º以前）（1）井段1854～2755m。钻具组合为：D215.9mm（TH1942D）PDC钻头+D172mm×1.5º单弯螺杆+D165mmNDC×1根+MWD短节+D165mmNDC×1根+D127mmWDP×36根+D127mmDP。（2）钻井参数：钻压30～60KN，排量32～34L/S，泵压15～18Mpa。（3）措施及效果：由于1.5º单弯螺杆在大段的复合钻进中易过早损坏，因此在1854～2390m井段将钻压控制在30KN以内，降低了钻压对螺
中国科技信息 2016年1期2016-08-31
- 螺杆钻进技术在长段未固结井管下的应用
施工中常遇未终孔井段的复杂不稳定地层存在热储含水层，需下管护壁和在热储含水层设滤水管以便于热储层中的热矿水入井，滤水管以下井段不能水泥固结。未固结井管的强度较低和稳固性差，在下部井段钻井作业中，钻具旋转碰撞、扰动井管易引发井管断脱事故，采用螺杆钻进技术，上部钻具不转动，减少和避免了钻进中钻具对井管的碰撞、扰动，有利于未固结井管的稳固，同时钻头转速的提升提高了钻进效率。2 工程实例贵州某地热勘探井井深2410.68m，终孔井径Ø152mm，采用四开钻井结构。
西部探矿工程 2015年9期2015-12-17
- 通过描述图像的均衡性评价储层非均质性
图2是储层A、B井段的FMI全井眼成像图、指数高通滤波图与等高线图。通过指数高通滤波器处理的图像边缘明显锐化，裂缝、孔洞清晰易见。图1 A井段成像图、滤波图与等高线图图2 B井段成像图、滤波图与等高线图比较图1和图2可见，图1均衡性较好，即A井段地层的裂缝、孔洞分布均匀，多为层状分布，均质性较好；B井段地层的裂缝、孔洞杂乱分布，且有大裂缝自上而下贯穿地层，因此非均质性较好。在FMI成像图上非均质性由灰度分布在空间位置上的变化而体现，对通过指数高通滤波后的图
测井技术 2015年1期2015-12-13
- 膨胀管套管补贴技术在锦州油田的应用
计井深后(欲补贴井段)，在地面向工作管柱内加液压，使膨胀器内的膨胀盘片爆破，膨胀锥脱离浮鞋，依靠液压力和钻杆的提升力实现膨胀管膨胀。膨胀管悬挂器分别坐封于欲破漏井段或射孔井段的上、下的完好套管上，同时起到密封的作用，从而封隔破漏井段或射孔井段。整个施工工艺包括井眼准备、通井、定径刮管、胀管补贴、钻下丝堵、试压等步骤。1.3 技术特点及应用范围膨胀管修复技术特点：工艺简单，施工费用低；修复后可获得较大的通径；悬挂能力强，密封可靠，加固作用明显；修复后不影响采
化工管理 2015年29期2015-08-15
- 法面扫描井间距离的解析算法
陷：一是采用比较井段两端点是否位于法面异侧来判别法面与比较井是否存在交点的方法不具有普遍适用性，可能会遗漏掉邻井防碰的危险点；二是用迭代法来求解法面与比较井的交点，需要进行大量的轨迹插值与比较等方面的计算，计算量大、收敛性差。为此，基于井眼轨迹的空间圆弧模型，发展完善了法面与比较井是否相交的判别方法，并研究提出了求解其交点的解析法。这些方法不需要对比较井进行插值计算，仅需要比较井的设计轨道节点或实钻轨迹测点数据就能得到准确的计算结果，大大减小了计算量。应用
石油钻探技术 2015年2期2015-04-08
- 齐古1井深井钻井液技术应用的认识
5～3342 m井段弱胶结性和水敏性地层的井壁稳定、1050～2385m井段高浓度CO2污染、3342～3658m井段泥页岩井壁稳定和4640～5492 m井段188 ℃高温钻井液稳定等技术难点。本文在分析齐古1井钻井液技术难点基础上，提出了解决的技术对策，现场应用效果良好。关键词：井壁稳定 CO2污染 188 ℃ 钻井液技术 齐古1井中图分类号：TE245 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2014）01（a）-0037-01齐古1井属于伊通
科技资讯 2014年1期2014-11-10
- 浅谈油水井套管补贴前期打通道技术
过；起钻。分析该井段存在变形。（3）打印目的：确定遇阻井段，套管情况，为下步措施提供依据。下φ116mm铅模至井深256.98m，加压30.0kN，打印；起出铅模，一侧被切去，最小为φ112mm，根据铅模痕迹分析，确定该井段套变，下步对该井段打通道。（4）磨铣目的：对套损井段进行打通道；分别下φ112mm铣锥、φ114mm铣锥、φ118mm铣锥+φ 114mm刚性扶正器+φ105mm钻铤2根+φ60.3mm钻杆循环磨铣，磨铣井段：256.98-258.31
化工管理 2014年24期2014-08-15
- 智能井反馈控制生产策略数值模拟
例,定压生产时的井段流量计算公式修正为定液量生产时的井模型修正为其中式中,qwi,j和qoi,j分别为井筒所在网格的水和油的质量流速,kg/s;pwi,j和poi,j分别为井所在网格的平均水相压力和油相压力,Pa;pbh(n)为第n个井段的井底压力,Pa;为等效渗透率,m2;Ii,j为井生产指数,与井和网格尺度有关;Q(n)表示第n个井段在其ICV完全打开时的体积流速,m3/s;nhead和nend分别为第n个井段起始端和终止端的网格坐标。在进行智能井生产
中国石油大学学报（自然科学版） 2014年4期2014-07-05
- 套管防磨技术在新港1井的应用
和大位移井因下部井段钻井施工周期长，套管磨损问题日显突出。尤其是在深井定向井、大位移井钻井施工过程中，套管偏磨是套管磨损的一个显著特征，主要是钻井过程中钻杆与套管在径向、轴向发生不同程度的碰磨造成的［1－4］。套管偏磨会使其承载能力降低，严重时导致套管柱挤毁或破裂，甚至造成全井报废［5－7］。大港油田新港1井是1口五开三段制定向井，完钻井深6 716 m，三开311.1 mm的定向、稳斜井段长达2 470 m，由于该井段的岩石可钻性差，钻井施工时间长，钻杆
石油矿场机械 2014年5期2014-05-04
- 胜利首次成功实施大斜度稠油注采一体化技术
虽然能下到大斜度井段，但是不能实现注采一体化；如果采用常规注采一体化技术虽然也能达到目的，但是其下入深度受限，而且无法下入到大斜度井段。科研人员研发的这套新技术一举克服了上述诸多难题。9月5日，该井注汽后不动管柱顺利转抽，转抽时间仅用3个小时，截至9月10日，该井日产液23.5 t，泵效78%，运行良好。大斜度稠油注采一体化工艺技术，既克服了常规注采泵不能在大斜度井段应用的难题，又实现注采一体化，具有广阔的应用前景。（供稿 方 冰）
石油钻采工艺 2014年5期2014-04-08
- 水平井均衡供液完井静态控流参数设计
产段分段、各投产井段配产、各投产井段节流压降设计和控流参数优化设计4个步骤。生产段分段以减小投产层系非均质性和封隔物性差异大的相邻层段为目的；底水和边水油藏分别使用“见水时间一致”和“均衡供液”的原则进行各投产井段配产；制定适当的跟端流压，优化各投产井段所需节流压降；适当选择控流井段盲筛比，保证控流筛管发挥良好的控流特性。实例计算结果表明，使用“静态控流参数”方法设计出的均衡供液完井管柱的控流效果明显。该设计方法简便实用，为均衡供液完井技术在胜利油田的推广
石油钻采工艺 2014年6期2014-03-11
- 缅甸Inyashe-2井井塌情况分析与原因探讨
g/cm3。二开井段出现了较为严重的井壁坍塌及井径扩大率偏大情况。1.1 井径扩大率从图1 与表1 可以看出：（1）Inyashe-2 井二开井段约1/3 井段井眼较规则，接近钻头直径，约2/3井段井塌较严重，井径变化大。（2）始新统上部大部分井段井径较规则，中下部井段井塌严重；整个层段缩径段仅0.6 m，仅占1.5%，扩径段占98.5%。全层段平均井径扩大率为15.95%。（3）白垩系顶部井径扩大，中部井塌严重，底部井眼较规则；整个层段缩径段仅37.1
石油钻采工艺 2013年2期2013-12-23
- 能谱水流测井技术在轮南油田的应用
条件下，下部射孔井段已形成了优势通道。由于常规同位素测试受粒径、测试工艺以及井壁污染的干扰，目前已经不能完全满足轮南油田高含水期动态监测的需求。2012年轮南油田引进能谱水流测井技术，在对25口井的测试报告分析后综合评价认为，能谱水流测井工艺能够较好地满足目前动态监测需求，对判断注水井是否真实存在管外窜槽、是否存在优势通道以及分层注水井小层内部真实吸水剖面具有很强的指导意义，为后续油田注水调控、深部调驱等措施的实施提供了丰富的资料。1 氧活化能谱水流测井原
承德石油高等专科学校学报 2013年5期2013-12-04
- 钻井历史数据分析利用的新视角与启示
进设计、优化施工井段、优选处理流程等方面起指导和辅助决策作用的信息，下面就从深井钻井进度和深井事故统计的可视图形中，深度剖析隐含其中的信息，以得出指导钻井作业的有益启示。1 深井钻井进度曲线图及特征分析通常一口井完井后，都会绘制如图2所示的单井设计钻井进度与实钻进度对比图，如把实钻进度曲线上各点的斜率定义为视行程钻速，视行程钻速的大小就决定了钻井进度的快慢。实际上如钻井时间横轴以小时数来记录划分钻井作业时，进度曲线上各点的斜率就等于行程钻速，如钻井时间横轴
石油工业技术监督 2013年11期2013-10-31
- 考虑变质量流影响的煤层气水平井数值模拟研究
端划分成N个微元井段，沿井筒延伸方向各微元井段长为Δxi;将第j分支井筒从跟端至指端分成Mj段，沿井筒延伸方向各微元井段长为 Δxj，k。对微元井段在主支上且该井段内有分支的情况，在主支井筒上取流动微元控制体见图1。对此汇合点处可简化为斜三通，根据伯努利方程［8－9］可得:式中:pwi+1、pwi分别为主支相邻的上、下游井段中心的压力，MPa;pwj，1为微元控制体内分支井段的压力，MPa;D为主支井筒直径，m;dj为第j分支井筒直径，m;vRi为汇合处分
特种油气藏 2013年4期2013-10-17
- 科技创新助力川西深井创三项钻井纪录
创造了川西深井同井段单只钻头累计进尺最多、单日进尺最高、平均机械钻速最高等3项钻井新纪录。彭州1井是部署在川西坳陷大邑—安县构造带金马构造上的一口预探直井，以雷口坡组、马鞍塘组为目的层，设计井深6 050 m。针对该井三开地质条件复杂、研磨性强等特点，该队在井深3 332～4 050 m井段使用了“孕镶金刚石钻头+涡轮”钻井工艺,经过努力，仅用了18.6天就顺利完成了该井段的施工，取得了川西地区241.3 mm井眼单只钻头累计进尺718 m、单日进尺60
天然气技术与经济 2013年2期2013-08-15
- 综合测井在桃山地区地热资源勘查中的应用
～1 885 m井段的自然伽马、电阻率、地温测井3种测井方法数据、部分井段的岩屑为基础，分析了桃山地区的地热地质条件，以便给资源的开发利用提供基础资料。1 区域地质概况桃山地区位于松辽盆地东侧边缘，与小兴安岭褶皱带相邻，第四系广为覆盖。中生代以前，桃山地区位于乌兰浩特—哈尔滨地层分区、伊春—尚志地层分区的交界部位;中生代以后，桃山地区位于松辽地层分区、张广才岭—南楼山地层分区的交界部位，所以区域上地层层序不完整，本区及周边地区地层见图1、表1(陈秉麟等，1
地质学刊 2013年1期2013-06-07
- 科技创新助力川西深井创三项钻井纪录
创造了川西深井同井段单只钻头累计进尺最多、单日进尺最高、平均机械钻速最高3项钻井新纪录。彭州1井是中石化部署在川西坳陷大邑—安县构造带金马构造上的一口预探直井，以雷口坡组、马鞍塘组为目的层，设计井深6 050m。针对该井三开地质条件复杂、研磨性强等特点，该队在井深3 332～4 050m井段使用了“孕镶金刚石钻头＋涡轮”钻井工艺。经过严密组织、精心施工，仅用了18.6d就顺利完成了该井段的施工，同时取得了川西地区监241.3mm井眼单只钻头累计进尺718m
天然气工业 2013年5期2013-02-15
- 三维悬链线井眼轨迹模型的数值计算
解算法中，悬链线井段的坐标增量是使用数值积分法来计算的，由于数值积分嵌套在迭代算法中，数值积分的计算成为影响设计方程组求解效率的主要因素。通过一些数学技巧推导出了垂深增量和水平投影长度增量的解析计算公式，从而在设计方程组的迭代算法中不必再使用数值积分法来计算垂深和水平投影长度增量。使用积分变量替换将北、东坐标增量的积分计算式简化成了另一种等价形式，使用这种新形式来计算数值积分，可以比原来的数值积分法节省三分之一的三角函数运算次数，从而显著提高整个设计方程组
石油地质与工程 2012年3期2012-11-09
- 三维侧位抛物线型方位漂移轨道设计的数值算法
空间曲线称为设计井段。侧位抛物线轨道由4个设计井段构成:直井段，圆弧过渡段，侧位抛物线段，稳斜段。方位漂移轨道设计的做法是先在垂直剖面图上进行设计，规定每个设计井段的井斜角变化规律，然后再结合方位变化率进行空间轨迹设计。1.1 井斜角函数在每个设计井段上，井斜角随着井深而变化的规律是相同的，可以用下面的井斜角函数来表示:式中:α——设计井段上任意点处的井斜角;ΔL——井深增量，ΔL=L－Lb;L——设计井段上任意点处的井深;Lb——开始点处的井深。直井段和
钻探工程 2012年6期2012-11-06
- 弯曲井段连续油管屈曲分析
34023)弯曲井段连续油管屈曲分析马卫国，徐铁钢 刘湘瑜 张德彪(长江大学机械工程学院，湖北 荆州 434023) (中国石油大学(北京)机械与储运工程学院，北京102249) (长江大学机械工程学院，湖北 荆州 434023)在前人对斜直井、水平井中的钻柱及常规油管柱屈曲问题研究的基础上，着重考虑连续油管过弯曲井段的实际作业条件，将连续油管分成若干微段单元体，计算了连续油管在弯曲井段的接触应力和轴向力，并最终导出连续油管弯曲井段的变形规律。研究发现，不
长江大学学报(自科版) 2010年7期2010-11-27
- 重新审视井碰概率
以确定所钻井特定井段与邻井相交的可能性。通过对参考井上连续井段相关可能性的综合考虑,可以得到总的碰撞概率。井碰概率的估计是基于已测井眼轨迹及测量不确定性的知识,并以位置协方矩阵的形式来表达。本文研发出一个更精确的碰撞概率评估方法,此方法克服了以往方法的限制。实例表明, 2口井在相交区域都是垂直的情况下,此新方法与平行和非平行井眼轨迹的分析结果相一致。井碰概率 马氏距离 数值积分 概率稀释1 介绍近期的重点是模型的改进,此模型用于描述测量的精确性和测量数据的
石油石化节能 2010年9期2010-10-13