罐壁
- LNG金属外壁全容罐固定消防用水量设计
护范围为着火罐的罐壁外表面积、罐顶外表面积及距着火罐罐壁1.5倍着火罐直径范围内的邻近罐的罐壁外表面积的1/2。罐壁供水强度不应小于2.5 L/(min·m2)，罐顶供水强度不应小于4 L/(min·m2)。全冷冻式液化烃储罐为外壁钢筋混凝土结构的双容罐、全容罐时，不考虑罐顶和罐壁的固定冷却，但管道进出口等局部危险处应设置水喷雾系统，供水强度不应小于20 L/(min·m2)。GB 50219—2014第3.1.11条规定：①系统用于冷却全冷冻式液化烃储罐
煤气与热力 2023年2期2023-02-23
- 承受接管外载荷的立式储罐开孔受力分析研究
择、罐体(罐顶、罐壁、罐底)设计、抗风抗震设计、储罐开孔设计、储罐附件设计等。其中，储罐开孔设计因开孔处接管承受管道系统所传递的外部载荷(见图1)【4】，存在较大失效风险，需要进行可靠的受力分析研究。然而，目前储罐设计中，对储罐开孔受力分析的重视不足，研究较少，并未形成系统有效的评定方法。我国现行储罐设计标准GB 50341—2014附录J对承受接管外载荷的罐壁开孔给出了许用外载荷的评定方法【5】，但该方法仅适用于直径大于36 m储罐的罐壁开孔单向力和两向
石油化工设备技术 2023年1期2023-01-15
- 常压储罐的安全运行管理
查；罐底板漏磁；罐壁T 形焊缝超声波检验；罐壁与罐底板大角焊缝及罐壁T 形焊缝磁粉检验；罐顶外观及测厚检验或进一步漏磁扫查；沉降、垂直度、圆度测量。2.1 原油罐检验（4 具）（1）T-401B 原油储罐50 000 m3：①储罐宏观检查，未发现明显变形，外表面涂层局部脱落，抗风圈部位保温下腐蚀严重；②罐底漏磁检测，发现腐蚀缺陷50 处，其中1 处缺陷超40%；③罐壁T 形焊缝超声波检验，通过对罐壁丁字焊缝超声波检验，未发现超标缺陷；④罐壁与罐底板大角焊缝
设备管理与维修 2022年11期2023-01-13
- 大型LNG储罐罐壁隔热层保冷性能及其优化对策探究
组成，其中，内罐罐壁板、外罐罐壁板之间的夹层空间为大型LNG储罐的罐壁，LNG储罐罐壁保冷层的主要材料是珍珠岩，内罐底板下空间为储罐罐底。大型LNG储罐的主体结构中，不同区域的保冷层材料会有明显差异，如罐壁的保冷层材料多为珍珠岩，而罐底、罐顶的保冷层材料则分别为泡沫玻璃砖、玻璃棉[1]。2 大型LNG储罐罐壁热流量的计算2.1 无太阳辐射时的罐壁热流量大型LNG储罐所处区域无太阳辐射时，罐壁接收的热流量多来自空气本身的热量。但由于储罐罐壁不同区域的传热强度
工程建设与设计 2022年22期2022-12-15
- 地基不均匀沉降下大型储罐风致屈曲研究*
微增大也会使储罐罐壁发生较大变形，严重时会引起罐壁撕裂，导致泄漏事故。因此，对于沿海地带的大型储罐的地基沉降问题及风致屈曲问题需要重视。目前，针对大型储罐地基沉降和大型储罐风致屈曲的研究已取得了诸多成果。陈严飞等人考虑储罐敏感参数提出了罐顶径向位移预测方法[1]。MAHER、PURDY、HOLROYD 等学者通过理论研究、风洞试验等方法，分别提出了风载荷在储罐罐壁上的分布规律[2-4]。郭焕良通过风洞试验，研究了大型储罐的风载荷特征以及罐组的风压干扰效应[
油气田地面工程 2022年10期2022-11-10
- 大型原油储罐罐壁变形应变监测试验研究
服役过程中，由于罐壁腐蚀减薄[1]、基础不均匀沉降[2,3]、罐内液位升降[4]等原因，储罐罐壁可能发生过度变形而导致失效，而应力、应变过大是引起失效的最直接原因[5]。另外，当储罐外压大于罐壁的临界载荷时[6]，储罐罐体将产生失稳而导致失效。因此，开展原油储罐罐壁的应力应变监测对保障大型原油储罐的安全运行具有重要意义。常用的储罐罐壁变形测量方法包括围尺法、光学参比线法[7]、全站仪[4]等属于检测手段的单点测量。文献[8,9]采用三维激光扫描方法进行储罐
中国测试 2022年9期2022-10-14
- LNG储罐多点整体提升过程的力学性能研究*
受力不均匀；2)罐壁为薄壳结构，在提升过程中提升速率过快容易发生大变形甚至屈曲等问题；3)结构共有39个提升点，当提升点发生微小位移差值时，结构受力会产生较大变化，施工工况变得复杂。因此对储罐提升过程中的力学性能进行数值模拟，分析其提升过程中的力学特性，为整个提升过程提供理论依据，用于指导日后的同类工程施工。1 工程概况某LNG储罐上部采用肋环形网壳，球形拱顶，矢高为7.675 m，采用16 MnDR材质，总质量超过2 800 t，网壳俯视如图1所示。由于
工业建筑 2022年1期2022-04-21
- 太阳辐射下LNG不锈钢储罐罐壁温度场和温度效应研究
土储罐施工过程中罐壁温度场和温度应力进行数值模拟，得到混凝土开裂的极限拉力，并探究施工季节、储罐质量等对罐壁温度应力的影响[4]；Jeon等对LNG储罐在正常运行工况下和泄漏工况下罐壁受到低温液体冲击产生的温度应力进行分析，发现温度变化引起的罐壁非线性应力可转换为截面力[5]；谢剑等对泄露后的LNG储罐进行罐壁温度场模拟，发现不均匀温度场会引起罐壁混凝土产生开裂变形[6]；李兆慈等对LNG储罐在不同工况下的温度场进行模拟，得到罐壁温度随环境温度、液体高度、
工业建筑 2022年9期2022-02-03
- 常压储罐改造为氮封储罐的要点分析
256 mm (罐壁高度)，公称容量3 000 m3。根据GB 50160—2008 《石油化工企业设计防火标准》(2018版)第6.2.2条规定：储存甲B、乙A类的液体应选用金属浮舱式浮顶或内浮顶储罐；当单罐容积小于或等于5 000 m3的内浮顶储罐采用易熔材料制作的浮盘时，应设置氮气保护等安全措施。同时SH/T 3007—2014 《石油化工储运系统罐区设计规范》第4.2.5条规定：储存沸点大于或等于45 ℃或在37.8 ℃时饱和蒸气压不大于88 kP
化工管理 2021年29期2021-11-20
- 地基厚度对基础沉降储罐罐壁变形的影响*
降会导致上部储罐罐壁发生变形，严重时导致浮盘出现卡盘现象[1]，影响储罐的正常生产运行，甚至使储罐结构发生破坏，引发泄漏事故。因此，对基础发生沉降后储罐罐壁的变形情况进行深入研究具有重要意义。由于储罐底板与地基之间存在着复杂的相互作用，基础沉降储罐的罐壁变形不仅会受到储罐自身性质的影响，还会对地基性质表现出一定的敏感性，如地基厚度。本文基于我国某石油商储库100 000 m3大型外浮顶原油储罐的结构数据及地基实测沉降数据，建立全尺寸储罐有限元分析模型，利用
工业安全与环保 2021年11期2021-11-19
- 大型原油储罐沉降观测及其评价方法*
罐底部的沉降分为罐壁底端沉降和罐底板的沉降。2 罐基础的沉降观测对罐基础沉降观测的阐述主要体现在：(1)检测方法不统一；(2)沉降观测点的设置不统一；(3)评价标准不一致。(1)GB 50473—2008《钢制储罐地基基础设计规范》进行储罐沉降观测时，需要沿罐基础周边均匀布置沉降观测点，储罐容积不同,设置的沉降观测点也不一样，见表1[2]。表1 不同公称容积储罐沉降观测点数(GB 50473—2008)(2)SY/T 3528—2014《石油化工钢储罐地基
石油化工腐蚀与防护 2021年5期2021-10-30
- 大型储罐抗震设计计算在中美规范中的对比分析
罐本体破坏形态为罐壁下部出现象足(轴压失稳),浮动顶与固定顶发生撞击导致罐顶附件脱落,浮顶导向管、量油管卡住导致导向管拉弯,支架变形甚至储罐整体翘离倾覆【9-13】。本文着重比较中美设计规范中大型储罐关于抗震计算的相关规定，并结合工程实际，分析两者在罐壁纵向压缩力、抗倾覆力、晃动波高及环向应力计算等方面的差异，为完善我国大型储罐的抗震设计、促进储罐的安全运行提供借鉴和参考。1 储罐抗震设计计算的主要参数为保证大型储罐在地震载荷作用下的安全性，GB 5034
石油化工设备技术 2021年5期2021-09-17
- 浅谈地下油罐内衬钢板的施工
mm，见图2。罐壁预埋件与罐壁钢筋焊接。竖向和环向埋件均采用L50×5角钢，竖向埋件间距1 500 mm。其余环向埋件采用L30×3角钢，间隔750 mm，见图3。图1 底板骨架图 图2 角钢上固定点图 图3 罐壁钢筋焊接图2 油罐底板焊接注浆2.1 油罐底板焊接油罐内衬底板按预埋槽钢尺寸进行拼接，将拼接缝放置在预埋槽钢中间部分，预留好5 mm焊接缝隙；弧形钢板边与边的对接焊缝间隙为6～7 mm，尺寸允许偏差长度为±2 mm；油罐内衬底板进行焊机后无
现代食品 2021年14期2021-09-01
- 硫酸储罐罐底设计探讨
计主要包括罐底、罐壁、罐顶等部位，其中罐底除了承受液柱静压力及基础的支撑反力，在靠近罐壁处，还受到罐壁及边缘力的作用，受力状况较为复杂。在工程实践中，罐壁与底板的角焊缝破裂引起硫酸泄漏最为常见，因此笔者就硫酸储罐罐底的设计进行探讨。1 硫酸储罐罐底结构及受力分析1.1 罐底结构硫酸储罐底板主要有2种排板形式：条形排板和弓形边缘板排板。当硫酸储罐内径不小于12.5 m时，宜采用弓形边缘板排板。硫酸储罐底板排板示意图1。图1 硫酸储罐底板排板示意中幅板一般处于
硫酸工业 2021年4期2021-07-21
- 对立式圆筒形储罐标准GB 50341—2014中某些问题的探讨
准)中关于罐顶与罐壁弱连接结构的要求之一“连接处的罐顶坡度不应大于1/6”[标准中第7.1.6条1款1)项]对于罐顶为自支撑式结构的储罐几乎是不可能达到的，理由如下(所有符号说明见文末)。1.1 对于锥顶对于自支撑式锥顶：1/6(tan9.5°)≤tanθ≤3/4(tan37°)(7.3.1条)；对于柱支撑式锥顶：tanθ≥1/16(tan 3.5°)(7.4.1条)。上述条件说明，只有θ=9.5°的自支撑锥顶罐(无实际意义)以及3.5°≤θ≤9.5°的柱
石油化工设备技术 2021年4期2021-07-21
- 浅谈油品储罐基础安装排水设施对罐底角的防护
环境中，罐底角及罐壁200mm高处严重锈蚀。2 罐底角的防护措施针对基础带有护坡的储罐，最有效的解决办法是在罐基础内安装排水设施，一是可以将基础内部的水排出，二是可以将自然雨水排出。罐底角露出后，对罐底角进行喷砂除锈，刷环氧底漆2遍，为防止雨水进入罐底板下部，再用聚氨酯弹性胶泥对罐底角进行封堵。3 排水设施具体施工方法2014年，炼油厂成品车间首次对基础有护坡的Z-244储罐安装了排水设施。（1）将罐基础环墙与罐壁间的淤泥、沥青砂清除，露出罐底角，如图1、
中国设备工程 2021年13期2021-07-15
- 储罐锚固设计分析
力及锚固螺栓座处罐壁板的许用应力，但却没有给出地脚螺栓及螺栓座盖板筋板的应力计算方法和公式，也没有给出地脚螺栓座处储罐筒体的局部应力计算方法，给设计人员造成很多困惑和不便，有很多设计人员直接根据经验进行设计，这样会带来不小的安全隐患[1-2]。本文结合参考文献和相关力学知识对储罐锚固螺栓座进行应力计算分析，给出相关计算公式，供设计人员参考。1 地脚螺栓及螺栓座设计计算按GB 50341规定，因储罐内压、风弯矩、地震弯矩产生的举升力大于罐顶、罐壁以及各构件的
化工管理 2021年16期2021-06-23
- 5000m3 等级斜温层厚度对斜温层储盐罐影响分析
分析斜温层厚度对罐壁的影响，希望能为斜温层储盐罐的设计与研究提供参考。1 斜温储盐罐模型斜温层储盐罐设计有效容积5000m3，常压，设计温度580℃，介质高温565℃，介质低温365℃，罐体内径30m，罐壁高度13.6m，设计液位12.42m，罐体材料为S34779。1.1 模型。依据设计条件，按照GB50341-2014 进行罐体设计并适当合理简化后建立模型，几何参数见图1。考虑储盐罐为回转体结构，边界及载荷均为轴对称形式，因而建模时只建30°范围壳体。
科学技术创新 2021年12期2021-05-20
- 油田钢制储罐牺牲阳极保护技术的应用
更换罐底板和下层罐壁。储罐维修频繁，严重影响了油田的生产，且维修成本较高。1 腐蚀概况在注水车间5000m3回注水储罐大修时，对储罐内腐蚀情况进行了调研。现场调研发现，腐蚀最严重区域为罐底板、一二层壁板尤其是环焊缝附近区域。由于罐底板和一二层板腐蚀严重，大修时整体更换了罐底板，对罐壁板腐蚀严重处进行了补板处理，补板处理三十余处，最大补板面积约2m2。在改造处理后，储罐局部仍有较多明显的腐蚀坑存在，如图1所示。在一二层板焊缝附近存在成片的腐蚀坑，深度约为2m
全面腐蚀控制 2021年2期2021-04-30
- 温度载荷与爆炸碎片冲击载荷耦合作用下储罐易损性分析
了目标储罐在不同罐壁温度下受爆炸碎片撞击的易损性分析模型，采用蒙特卡洛模拟研究了目标储罐在不同罐壁温度下的设备失效问题，分析爆炸碎片质量、撞击速度、撞击角度对不同罐壁温度下目标储罐易损性的影响规律，绘制得到目标储罐在温度载荷和爆炸碎片冲击载荷耦合作用下的易损性曲线。对评估火灾环境下爆炸碎片对目标储罐的损伤及防控爆炸碎片引发的多米诺效应事故具有重要意义。1 极限状态方程储罐在受到爆炸碎片撞击作用时达到的极限状态为罐壁出现大变形或破裂导致失去储存介质的能力，造
化工进展 2021年2期2021-03-08
- 基于弹性地基梁法的LNG储罐环向预应力方案设计
基梁的LNG储罐罐壁内力计算公式，可为储罐的环向预应力方案设计提供理论参考。1 计算理论1.1 LNG储罐外罐受力特性典型的LNG储罐外罐结构形式如图1所示，由刚性底板、储罐罐壁及拱形穹顶三部分组成。罐壁与底板通常现浇为一个整体，穹顶与罐壁通常分别浇筑后连接在一起。穹顶结构承受自重、罐顶活荷载（风、雪、人等）以及内部气压荷载，在上述荷载的组合下，穹顶结构受力并不大，因此仅在穹顶内布置普通钢筋就可以满足混凝土抗裂要求。罐壁结构在正常工作时，承受罐顶传递的荷载
石油工程建设 2021年1期2021-03-02
- 大型LNG全容罐在泄漏工况下的罐壁开裂分析
此时混凝土外罐的罐壁除承受LNG液体静压力荷载外，还会承受温度急剧变化产生的温度应力。在此情况下，如果不考虑混凝土的开裂完全按弹性分析的内力结果进行截面强度验算，罐壁部分区域的截面强度就满足不了规范的要求。考虑到温度应力是自应力，由其在罐壁截面产生的内力大小随截面的刚度大小而变化，在混凝土开裂后，罐壁有效截面刚度的降低，罐壁相应区域的内力会大幅减小，内力会重新分布。为了保证储罐的使用功能，防止罐壁破坏以及LNG外泄，罐壁混凝土不能完全开裂，其开裂范围必须控
化工设计 2020年6期2021-01-08
- 中美规范大型储罐外压失稳设计对比分析
空压力以及作用在罐壁上的风压可使罐体产生压缩应力，导致大型储罐因刚度不足而发生失稳【5-6】。国内外均发生过在强风作用下罐壁失稳失效的事故。如：1968年，国内2台浮顶油罐投入使用前，在强风作用下，罐壁发生失稳破坏【7】；2001年，阿根廷储罐在建造过程中、大风作用下，罐壁发生失稳破坏【8】。工程设计中，在满足强度的前提下，常设置加强圈(或抗风圈)来提高罐壁稳定性【9-10】。本文着重比较中美设计规范中大型储罐罐壁的外压失稳公式，分析两者对加强圈(或抗风圈
石油化工设备技术 2020年6期2020-11-23
- 基于CFD的原油储罐导热油加热过程数值模拟研究
，发现在降温初期罐壁附近的原油温降梯度较大。杜明俊[6]等采用数值算法并基于CFD软件模拟了大型原油储罐在自然冷却条件下的温降过程，指出在整个温降过程中热量主要从罐顶浮盘散失。孙巍[4,7]等基于Visual Basic自编程获取了大型原油浮顶储罐内原油温度场的变化规律及其影响因素，发现当环境温度降低时罐内原油的温降速率增大。Oliveski[8-9]等建立了小容积储罐的简化模型，分析了罐内原油的温降及流动规律，并将数值结果与实验值进行了对比分析，并得出在
河北水利电力学院学报 2020年3期2020-10-17
- 10000m3甲醇内浮顶储罐设计
度形式。1.3 罐壁设计罐壁选取8圈壁板，自下而上7圈选板材2.2米宽，最上层一圈选择1.1米宽。根据《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB 50341—2014标准采用定点法，选取下式：式中：tt为试水条件下的罐壁板计算厚度(mm)；H为计算液位高度(m)。第一圈取底板端部至罐壁通气孔位置。(H1=16.5-0.65=15.85m)其余每圈减去2.2m。[σ]t为试水条件下钢板许用应力(MPa)，经计算取230MPa。φ为焊接接头系数，底圈取0.85，其
化工管理 2020年26期2020-10-09
- GB50341和API650的罐壁设计比较
规范API650罐壁的设计进行比较，得出结论普通材料GB50341的罐壁计算较API650保守，低密度低腐蚀材料GB50341的水压试验厚度是壁厚的决定值，对于高强钢，API650对材料的安全控制更严，安全预留量更大。关键词：罐壁;许用应力;“一英尺”法;焊接接头系数;屈强比1 前言大型储罐是存储石化产品的重要设备，由于其储存容量较大和存储介质大都易燃易爆且罐体耗材较多的特点，选择正确合理全面的设计方法不仅是安全可靠的保证，也更经济节约。本文主要就GB50
中国化工贸易·上旬刊 2020年7期2020-09-10
- 拱顶罐内油品蒸发损耗的数值模拟和实验研究
角度对拱顶罐内、罐壁温度对储罐油品蒸发损耗的影响进行研究，为了有效地降低拱顶罐内油品的蒸发损耗，有必要对其蒸发损耗机理和评估方法展开研究。为此，本文建立了拱顶罐的非稳态传热传质理论模型，自编Matlab程序并通过自行搭建实验平台验证其可行性，对某液位为2 875 mm的1 000 m3拱顶罐在春分日6∶00～18∶00时间段储罐内油品的蒸发损耗过程进行了数值模拟，分析了储罐内温度、传热系数、液相蒸发量的变化规律，并估计了储罐的小呼吸损耗量，可为拱顶罐油品蒸
安全与环境工程 2020年4期2020-08-14
- 风载荷作用下浮顶储罐的屈曲模态分析
力的情况下，储罐罐壁整体会发生滑移，在强风的作用下储罐罐壁甚至会发生屈曲失效的现象[1]。因此，风载荷已经成为大型立式储罐安全设计方面需要考虑的重要因素。只有提高储罐的安全性能，储罐才能安全地储存石油天然气，如果储罐泄漏，不仅破坏生态环境，而且给经济带来巨大影响[2]。国内外的众多学者主要以圆柱壳体结构的储罐为研究对象，以瞬时风压和极限风压为影响因素，对储罐的抗风性能进行了数值模拟[3-7]。由文献[8-13]可知，通过风洞试验和数值模拟，可以分析风压的分
辽宁石油化工大学学报 2020年2期2020-05-22
- 苯乙烯储罐传热特性研究
由三部分构成，即罐壁传热、罐顶传热以及罐底传热，每一部分的传热方式又因其结构不同而有所差别，但就热量的传递方向而言，都是从罐外向罐内进行传递，在工程上也可以认为是冷量由罐内向罐外散失。1.1 研究对象及基本假设苯乙烯储罐传热主要涉及到热传导、热对流、热辐射三种传热方式。通过对苯乙烯储罐传热过程的研究可以得到其传热的相关物理规律。为便于计算，本文对计算对象的物理模型进行了简化(见图1)，并做如下假设：图1 苯乙烯储罐模型示意1) 在所研究的较短时间内，苯乙烯
石油化工设备技术 2020年3期2020-05-14
- 大型油罐罐壁损伤识别研究
平板的研究。油罐罐壁属于薄壁圆柱壳结构，目前将模态曲率差法运用到薄壁圆柱壳结构的研究的文献并不多。本文采用模态曲率差法对油罐罐壁进行损伤识别仿真模拟研究，以实际工程上海西岸油罐艺术中心某废弃油罐为例，建立足尺有限元模型，研究该方法对油罐罐壁不同损伤工况的识别效果。该废弃油罐现场照片如图1所示。图1 废弃油罐照片Fig.1 Photo of the abandoned oil tank1 损伤识别指标由弹性力学相关知识可知对于二维板壳结构的x，y方向的内力分
结构工程师 2020年1期2020-04-21
- 油罐热变形有限元模拟研究
变形破坏，还包括罐壁材质受热后发生不可恢复的塑性变形。火灾环境下，邻近罐接收来自火焰的热辐射，油罐外壁温度迅速上升，热量通过热传导方式从外壁传导到内壁，罐壁在内外温度差的作用下会产生热应力，随着温度的增加，热应力逐渐增加，当热应力大于屈服强度后油罐失效发生塑性变形[1]。ANSYS软件可提供结构、流体、热、磁学等单元模块，也可进行多物理场耦合的计算分析。通过多物理场耦合分析，将一个场的分析结果作为另一个场的输入源，如热力耦合问题[2-3]。火灾环境下的邻近
中国人民警察大学学报 2019年4期2019-11-11
- 稠油储罐加热器结构选择
析了传统稠油储罐罐壁加热盘管结构形式的一些缺陷，介绍了一种新的加热盘管结构形式及其优点，并应用于具体工程设计中。一、罐壁壁挂式加热器介绍储罐是油田生产过程中的重要设备，在辽河油田分公司的油气集输工程项目中应用广泛，而且其中大多数都是稠油储罐，由于辽河油田地处严寒地区，而且稠油粘度较大，因此罐壁加热器应用的非常普遍，传统的罐壁加热器采用壁挂式结构，加热介质首先通过进口流入分配总管，然后分别流入多组壁挂式加热管组，再流入回流汇管并通过出口流出储罐，多组壁挂式加
石油研究 2019年13期2019-09-10
- 大型LNG 储罐泄漏工况下外罐温度场分析
体内外温差导致的罐壁变形，认为温度作用应该作为罐体设计的控制荷载之一。于述强等[10]采用有限元分析软件建立了隔热层及外墙温度场数值模型，验证了其理论推导公式的正确性，提出了热角保护厚度设计的控制方程。王明伍等[11]采用有限元模型分析了热角保护的温度场。李海润等[12]采用ANSYS 有限元分析软件分析了罐顶、罐壁、罐底的温度场。李兆慈等[13-14]采用ANSYS 软件分析了罐体在不同环境温度及不同风速下的漏热量，建立了罐体三维稳态温度场数值计算模型，
石油工程建设 2019年4期2019-08-30
- 可拆卸储罐罐体的有限元分析
情况有针对性的对罐壁厚度进行优化设计[4].李金龙等人通过ANSYS 分析软件对所设计的2×105m3大型储罐的强度进行了分析[5].刘涛等人利用有限元软件ANSYS，在水压试验工况下，对105m3大型外浮顶式原油储罐进行了分析[6].但由于不利于拆卸移动，大型化的储罐无法满足某些行业希望设备在使用完毕后可以进行拆除再利用而不浪费材料的需求[7].本文研究的可拆卸储罐是将罐壁节板焊接后，壁板纵向以连接板和螺栓的形式进行连接，进而达到方便拆卸的目的.该结构壁
沈阳化工大学学报 2019年2期2019-07-18
- 基于FDS的汽油储罐池火喷淋冷却防护效用研究
确不考虑着火罐的罐壁冷却，只进行相邻罐的喷淋冷却。同时，国外规范与国内规范在相邻罐消防冷却水供给强度上有较大的区别。20世纪中后期，国内外对油罐池火喷淋冷却效果的研究主要采用试验方法，通过对各尺寸油品储罐火灾进行综合试验，积累了储罐冷却水最小强度、试验油罐温度控制等大量数据，但试验研究具有环境影响大、可重复性差、试验成本高昂等缺点。随着计算机的广泛应用及计算流体力学的发展，一些CFD软件在火灾学领域得到了较好的验证和应用，包括FLUENT、FLOWD和FD
石油工业技术监督 2019年2期2019-04-01
- 地震激励下储罐内液体的减晃试验研究*
的设计最高液位到罐壁上沿的距离应大于液面晃动波高。可见，减小储罐液体(简称“储液”)的晃动波高是储罐优化设计中的一项重要内容。为了抑制储液在地震激励下的剧烈晃动，学者们开展了相关的减晃理论研究工作。Hasheminejad提出了一套简化算式用于计算带有竖向减晃板的椭圆形储罐的自振特性［1］;Xue探讨了矩形储罐内的减晃板布置形式对储液晃动的影响［2］;Biswal提出了一种用于求解带刚性减晃板的矩形储罐非线性晃动响应的数值方法［4］。然而目前的研究仅停留在
中国计划生育学杂志 2018年8期2018-12-14
- 考虑随机几何初始缺陷的储油罐抗震可靠度分析
凹凸、轴线偏移、罐壁腐蚀等随机几何缺陷，可能严重影响其受力性能，从而导致抗震可靠度显著降低[1]。现有规范没有考虑储油罐随机初始几何缺陷对结构受力性能的影响[2]。开展含随机初始几何缺陷的储油罐的抗震性能及可靠性评价研究具有重要的理论意义和工程应用价值。当前储油罐几何缺陷的模拟主要有一致缺陷模态法或随机缺陷模态法[3]。一致缺陷模态法认为缺陷构型与一阶屈曲模态一致时对结构受力产生的影响最不利[4]。然而，薄壁壳结构屈曲经常呈现多样性，前几阶屈曲荷载有时十分
振动与冲击 2018年21期2018-11-21
- 储油罐管式加热效果对比分析
言，当加热管距离罐壁较近时，储罐内的低温区域范围更小，油温分布更加均匀。当加热管位置远离罐壁，或者加热管布置的较为分散时，加热后在储罐底部都存在较大范围的低温区域。图1 加热管靠近管壁位置时的原油温度场变化从传热机理上来说，3种加热方案都是通过自然对流方式对储罐内的原油进行加热升温，储罐内自然对流的强度、自然对流形成流场的覆盖范围决定了3种加热方案的加热效果[6]。图2 加热管远离管壁位置时的原油温度场变化图3 加热管居中位置时的原油温度场变化当加热管位于
石油石化节能 2018年9期2018-10-26
- 尖头碎片撞击小尺寸储罐的模拟实验*
低而升高，随着槽罐壁厚的增大而增大，随着撞击物接触面积的增大而增大；唐恩凌等[6]开展了球型弹丸正撞击圆柱壳自由梁实验，研究了弹丸速度、壳体直径与壁厚对穿孔直径的影响。但是这些实验设置多数采用撞击物正撞击目标板/壳，较少涉及到撞击物以不同角度撞击(即斜撞击)下板/壳结构的失效模式与规律的实验研究。本文中通过开展0°、15°、30°以及45°轴向撞击角的碎片撞击不同壁厚小尺寸储罐的模拟实验，得到不同壁厚的罐壁在不同轴向撞击角碎片撞击下的变形破坏情况及碎片剩余
爆炸与冲击 2018年6期2018-10-16
- 常压立式钢制储罐沉降测量方法的研究
的主要类型与储罐罐壁和罐底板相关。罐底板的沉降需要进入罐内进行测量，本测量方法的中不做介绍。罐壁的沉降分为均匀沉降、平面倾斜(刚形体倾斜)和偏离平面沉降。均匀沉降不会给储罐造成结构上的应力，但是会对与储罐连接的接管和附件产生影响；平面倾斜会使储罐在倾斜的平面上翻转，影响液位升高，由此会增加罐壁的环向应力。另外倾斜过大能导致浮顶的周向密封出现粘和现象，从而阻止罐顶的移动。同时也会影响与储罐连接的接管；偏离平面沉降可能会导致罐壁顶部出现椭圆度，而罐壁的偏离平面
山东化工 2018年15期2018-09-20
- 拱顶罐改造成内浮顶罐的几点设计体会
选择内浮盘。新增罐壁通气孔，罐顶通气孔、检修人孔、油品入口扩散管、高高、低低位报警等，取消原拱顶罐的罐顶呼吸阀、液压安全阀、阻火器等（适用于新改造的内浮顶罐不加氮封的装置）。1.1 确定内浮盘的合理直径改造的拱顶储罐，旧的罐体，罐底及罐顶已经存在且应经过专业部门检验可继续使用。由于旧拱顶罐罐壁环缝多采用搭接结构，下部直径较大，上部直径较小，又加上施工质量或地基不均匀沉降引起变形，所以罐壁各点到中心的距离差别较大，不能按罐的公称直径去决定内浮盘直径，而应按下
化工设计通讯 2017年6期2017-03-02
- 深冷设备储罐罐壁温度场计算分析
东深冷设备储罐罐壁温度场计算分析潘莹1，谢禹钧1，赵彦东1，杨东东2（1. 辽宁石油化工大学 机械工程学院， 辽宁 抚顺 113001； 2. 中国寰球工程公司 辽宁分公司， 辽宁 抚顺 113006）深冷设备储罐内外壁温差较大，绝热结构复杂。当维持操作条件一定，控制储罐热流量不变时，减薄保冷层结构，选择合适的保冷材料，可以节约存储空间。根据传热理论运用传热控制方程，对某厂深冷设备储罐进行分析。建立了储罐罐壁的二维稳态温度场数值有限元计算模型，计算得到罐
当代化工 2017年12期2017-02-01
- 无T形接头及大角焊缝的钢制焊接超大型油罐
接超大型油罐，在罐壁与罐底环形边缘板之间增加了过渡连接圈，使圆筒形罐壁通过弧形过渡段圆滑过渡到平面形罐底，这种结构可以明显降低罐壁与罐底连接部位的边缘应力，排除了整个油罐的主要危险点，可使超大型油罐能够安全运行。超大型油罐 T形接头 大角焊缝 低周疲劳 提离运动 象足屈曲 抗震性能随着国民经济对石油需求量的不断增加，以及国家石油储备体系的建立，原油的储存量不断增加，建造的油罐容量也不断扩大。现在我国新建的储备原油的油罐，单台容量都在10×104m3以上，有
化工机械 2016年6期2016-12-26
- API620低压储罐设计
不同于常压储罐在罐壁、承压环、锚固等方面的设计做简要介绍。API620；低压储罐；罐壁；承压环；锚固；设计在许多情况下，为了减少低沸点储液在储存时的蒸发损耗，或因紧急排空等的需要，常需提高储罐的储存压力。因此，需要承压较高的储罐结构形式。这种情况下，国内标准GB50341《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》（设计内压不大于18kpa）就不在适用，而美国石油学会规定的API620标准《大型焊接低压储罐设计和建造》适用于设计压力不高于0.105 MPa的钢制焊接
化工管理 2015年22期2015-11-23
- LNG储罐在地震作用下弹性罐壁Mises应力理论解
成附加质量作用到罐壁上，实现流固耦合解耦;杜显赫［6］和孙建刚［7］等人通过液体势能函数的建立，进而考虑其流固耦合作用，但其数值模拟结果是建立在经验判断上，缺乏理论依据。本文提出了一种从理论上计算弹性壁储罐罐壁Mises应力的计算方法，从而为有限元求解及工程实际应用提供定量评估。1 我国规范与欧洲规范计算动水压力1.1 我国规范的动水压力计算公式我国规范是基于居荣初和曾心传等学者的研究成果［1］，并采用反应谱方法。我国规范给出的圆柱形容器的动水压力计算公式
哈尔滨工程大学学报 2015年8期2015-08-30
- 浅析大型固定顶油罐的锚固设置
m/s2；H—罐壁高度（m）；HW—设计液位高度（m）；Pi—设计内压（KPa）；K—压力系数，操作压力和设计压力之比，不小于0.4；m1—罐壁重量（Kg）；m2—罐顶板重量（Kg）；m3—罐顶支撑件（承压环）重量（Kg）；m4—抗风圈或加强圈重量（Kg）；m5—罐壁附件重量（Kg）；m6—罐顶附件重量（Kg）；Rel—罐底边缘板材料标准屈服强度下限值（MPa）；tb—罐底边缘板的有效厚度（mm）；ω0—基本风压（KPa）；ωL—单位长度相对密度为0.7
化工管理 2015年30期2015-03-23
- 基于包边角钢加强区的20 000 m3内浮顶油罐罐顶结构优化设计
包边角钢在罐顶及罐壁两侧的各16倍壁厚范围的区域，考虑到罐顶设计之中。经过计算、分析对比可以看出，按照包边角钢加强区设计的罐顶结构比常规设计的罐顶结构有效截面积大，结构稳定性强，且在包边角钢与罐壁及罐顶连接处结构变化平稳，没有应力突变问题。20 000 m3内浮顶油罐；罐顶；包边角钢加强区；结构随着我国石油化工工业的不断发展，对大型储罐的需求量越来越大，对于大型储罐的结构设计，越发显示其重要性，安全合理的结构设计，可提高强度且用料省，譬如，20 000 m
油气田地面工程 2015年9期2015-01-03
- 大型浮顶储油罐爆炸动力响应及破坏机理
浮顶储油罐结构的罐壁位移、加速度、应力、应变等动态力学响应进行了数值模拟，计算结果表明：浮顶油罐的失效破坏模式为迎爆面顶部罐壁产生内凹塌陷和屈曲变形，迎爆面中部驻点区首先屈服并带动相邻部分达到屈服状态，同时在变形区周围明显形成不规则的塑性铰环，导致罐壁产生内凹屈曲.爆炸作用下，罐内液体既对罐壁产生一定的冲击作用，也能吸收和耗散部分爆炸能，储罐内液面较高时能提高油罐结构的抗爆能力.浮顶储油罐；可燃气体；爆炸冲击；失效准则；动力响应石油是重要的战略资源，为了提
哈尔滨工业大学学报 2014年10期2014-07-18
- 化工企业立式圆筒形拱顶储罐的设计分析与探讨
及验收规范》2 罐壁的计算罐壁主要承受贮存介质的侧向静压力，由于储罐的罐壁壁厚比罐的半径小的多，在理论上，认为罐壁是薄壁圆筒形壳体，在设计计算中，仅考虑环向薄膜应力的作用。罐壁的厚度是由强度条件确定的，另外，也必须考虑操作负压和风载荷作用下的稳定性。在地震设防区的储罐，还必须考虑在地震的条件下，储罐的安全、可靠性。2.1 静液压力作用下罐壁的强度要求圆筒形罐壁承受储液的静液压力，静液压力从上至下逐渐增大呈三角形分布，即沿着罐壁高度方向，罐壁上每一点承受的静
中国氯碱 2014年4期2014-03-31
- 浮顶储油罐传热系数的变化规律及影响因素研究
热主要包括罐顶、罐壁、罐底三个部分［8－9］，其总传热系数为式中 Kding、Kbi、Kdi——分别是浮顶罐罐顶、罐壁、罐底的传热系数/W·m－2·℃－1;Fding、Fbi、Fdi——分别是浮顶罐罐顶、罐壁、罐底的面积/m2。(1)罐顶传热系数［10－11］式中 α1ding——油品至罐顶的内部放热系数/W· m－2·℃－1;δding——罐顶保温层的厚度/m;λding——罐顶保温层材料的导热系数/W· m－1·℃－1;δfu——浮盘上、下盘之间的距离
节能技术 2014年2期2014-03-29
- 立式圆筒形自支撑式拱顶储罐“弱顶结构”的合理设计
结构”，即罐顶与罐壁连接处先于罐壁和罐底板破坏，避免罐壁和罐底板先破坏导致介质的泄漏而引起的次生灾害。罐顶与罐壁连接处破坏，通常是包边角钢先屈曲，随后是罐顶板周边的角接焊接接头撕裂。规范GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》第7.1.6条通过限制罐壁与罐顶连接处尺寸来规范弱顶结构的设计。自支撑式锥顶储罐可以满足GB50341-2003中弱顶结构的要求，但自支撑式拱顶罐的外形尺寸是无法满足规范GB50341-2003中弱顶结构条件的。由于
化工管理 2014年15期2014-02-27
- 全容式LNG储罐的混凝土外罐在预应力荷载作用下的计算分析
体系中，其圆柱形罐壁为最重要部分。在正常操作状态下，内部蒸汽压力的作用使罐壁处于轴心受拉状态；在内罐大泄漏情况下，低温液体的静水压力作用使罐壁处于受拉状态，且低温液体与罐壁内侧直接接触使罐壁内外产生巨大温差，造成罐壁内侧产生较大拉应力作用。由此可见，混凝土罐壁始终处于非常不利的受拉状态，且该状态也不利于混凝土材料性能的充分发挥。为确保混凝土外罐造价经济，受力合理，提高混凝土外罐的受力性能，满足外罐的功能性要求，在进行外罐设计时通常都应对罐壁施加预应力，这也
化工设计 2013年1期2013-11-20
- 全容式LNG储罐混凝土外罐的罐壁罐顶厚度取值研究
储罐混凝土外罐的罐壁罐顶厚度取值研究李金光，郑建华，姚国明，李林凯（中国寰球工程公司，北京100029）全容式LNG储罐的混凝土外罐是由圆形底板、圆柱形预应力罐壁和穹形罐顶组成的超静定结构。在进行混凝土外罐的有限元分析时，必须先确定外罐的几何尺寸，这些几何尺寸的合理与否关系到计算分析的效率。通过对外罐在起控制作用的荷载作用下的受力特性分析，结合不同设计极限状态下的强度和正常使用要求及各自的荷载系数，推导了罐顶厚度、罐顶腋部厚度和罐壁厚度的计算公式。研究结果
石油工程建设 2012年3期2012-11-02
- 全容式LNG储罐混凝土外罐的预应力方案计算
圆形底板、圆柱形罐壁和穹形罐顶组成的超静定结构，在正常操作状态下，由于内部蒸汽压力的作用，罐顶和罐壁都处于轴心受拉状态。由于混凝土的受拉性能很差，若用它来抵抗轴心拉力的作用，则混凝土截面厚度会很大，非常不经济。为了确保混凝土外罐的造价经济、受力合理，有必要对混凝土外罐施加预应力，以此来提高混凝土外罐的受力性能，这也是国外的LNG储罐设计规范BS 7777-3-1993、EN 14620-3-2006推荐的技术方案[1-2]。本文通过对全容式LNG储罐混凝土
石油工程建设 2012年6期2012-10-29
- 大型LNG储罐在高温状态下外壁温度场及应力分布有限元分析
到了预应力混凝土罐壁在不同情况下的温度及应力分布情况．1 分析模型采用的假设和简化方法如下：①假定混凝土为各向同性材料，各方向热传导系数相同；②假定混凝土罐壁内无热源；③忽略混凝土内部水分蒸发和迁移等导致的复杂热效应；④假定混凝土质量密度不变；⑤钢筋在混凝土结构中所占的体积很小且钢筋的传热系数很大，在计算截面温度场时可以忽略钢筋影响；⑥将罐壁的瞬态温度场分析简化为轴向截面的瞬态温度场分析，即将三维温度场简化为二维温度场；⑦内罐壁取第1类边界条件，罐壁外罐壁
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2012年6期2012-09-25
- 基于弹性分析法的大型储罐罐壁应力计算
分析法的大型储罐罐壁应力计算李玉坤1，孙文红1，段冠2，赵宏宁3（1.中国石油大学储运与建筑工程学院，山东青岛 266580;2.海洋石油工程有限公司，山东青岛 266520; 3.中国石油集团工程设计有限责任公司北京分公司，北京 100085）运用短圆柱壳挠曲线微分方程，基于变形光滑连续条件，建立用于计算大型储罐罐壁应力的弹性分析法力学模型，推导阶梯厚度壳轴向应力的计算公式，得到详细的计算过程。采用此方法，以容积为15×104m3大型储罐为算例进行验算，
中国石油大学学报（自然科学版） 2012年3期2012-01-03
- 大型储罐地震作用下罐壁抗失稳可靠度分析
型储罐地震作用下罐壁抗失稳可靠度分析程旭东1，胡晶晶1，徐 剑2(1.中国石油大学储运与建筑工程学院，山东青岛 266555;2.浙江工程设计有限公司，浙江杭州 310002)大型储罐在地震作用下的典型破坏形式是“象足”屈曲破坏，而轴向压应力是“象足”屈曲破坏的主要因素。结合实际工程情况，运用大型通用有限元分析软件Adina对大型储罐在不同地震烈度、储液深度下的罐壁轴向压应力进行地震作用下的数值模拟，并运用可靠性分析的JC法，分析大型储罐不同储液深度、不同
中国石油大学学报（自然科学版） 2011年3期2011-01-22
- 大型油罐中间抗风圈设计计算
设计的截面尺寸，罐壁抗风稳定性存在一定的危险，建议在设计计算时可采用API 650-2010进行验证。大型油罐；中间抗风圈；最小截面尺寸；抗风能力；稳定性0 引言近些年随着油罐大型化和高强度钢的应用，油罐罐壁减薄，使得其抗风稳定性设计越来越重要。在立式圆筒形焊接油罐设计中，油罐罐壁除应满足强度要求外，还应具有足够的抗风能力，油罐中间抗风圈的合理确定，对防止油罐罐壁失稳，保证油罐安全生产具有重要意义。对于大型油罐来说，为保证油罐顶部抗风圈以下的罐壁局部有足够
石油工程建设 2011年6期2011-01-04