坝顶
- 八境湖拦河坝水闸工程防洪能力复核分析
、安装间及主机间坝顶高程为106.00 m,厂坝导墙高程99.50 m,溢流坝堰顶高程94.20 m,右岸船闸坝顶高程105.00 m,右岸土坝坝顶高程103.40 m,堰顶上布置的翻板闸闸顶高程为97.24 m,翻板闸门体高3.04 m。坝顶全长330.35 m,其中：左岸非溢流坝段长22.53 m,厂房段长41.32 m,溢流坝坝段全长214 m,船闸段长14.0 m,右岸土坝38.5 m。2 工程等别和防洪标准复核2.1 工程等别复核根据《防洪标准》
陕西水利 2023年11期2023-11-11
- 紫金县中坑水库大坝除险加固工程设计研究
今仍存在水库大坝坝顶泥结石路面凹凸不平、坝面缘墙部分出现开裂、坝顶宽度不符合规范要求等。水库一旦发生事故,将会对周边居民、灌溉设施以及交通道路产生威胁,甚至会造成人员伤亡、基础设施毁坏等,危害远远超过普通的堤坝溃坝事故。故水库在防洪保安方面具有十分重要的作用,水库的除险加固工程势在必行。1 工程概况中坑水库位于紫金县义容镇大新村境内,水系属东江一级支流义容河支流黄洞水,距离义容镇约6 km,距离紫金县城约53 km。坝址以上集雨面积0.5 km2,总库容2
陕西水利 2023年7期2023-07-28
- 蜀河水电站大坝趋势性沉降问题的分析讨论
全长290 m，坝顶高程230.00 m，最大坝高72 m。陕西蜀河水电站大坝首次定期检查期间发现，混凝土坝坝顶垂直位移自2012年起开始下沉，至2020年最大下沉量累计达6 mm，各测点下沉量基本一致，趋势性位移未收敛，见图1。有分析认为：“大坝整体在逐年下降，产生这种现象可能是大坝地基坚硬度及承载力逐年下降导致的”[1]。图1 坝顶垂直位移测值过程线Fig.1 Process line of verticaldisplacement of dam cr
大坝与安全 2022年6期2023-01-31
- 基于贝叶斯参数更新的高土石坝坝顶开裂风险动态评估与预警
土石坝主要表现为坝顶开裂、坝体与坝肩（基）渗漏、坝坡滑坡塌坑等非溃坝故障模式，根据相关文献统计，坝顶开裂约占高心墙堆石坝常见故障模式的40%以上［3-5］。众所周知，坝顶开裂与土石坝的变形特性密切相关，特别是变形倾度指标［6-8］。通过大坝原观监测数据，结合参数反演算法和数值模拟方法可以对高心墙堆石坝运行形态进行准确预测［9，10］。当基于数值模拟结果计算出的坝顶变形倾度大于某一阈值时，坝顶存在开裂可能性，但是并不意味着坝顶会立即开裂［11，12］，若坝顶
中国农村水利水电 2022年10期2022-10-27
- 混凝土面板堆石坝变形和渗漏特性研究
板堆石坝的施工后坝顶沉降和变形。结果表明基于位移与高度或时间的简单关系的经验方程可能容易产生大的误差。毛渐等人[7]比较了由倾倒堆石和压实堆石组成的面板堆石坝的施工后坝顶沉降，发现倾倒堆石坝的坝顶沉降比压实堆石坝在3～30 a内的坝顶沉降大5～8倍。高照良等人[8]预计，高度为100 m的压实混凝土面板堆石坝的坝顶沉降一般在5 a内约为10～15 cm，100 a内约为15～25 cm。根据岑威钧的分析[9]，与压实的堆石相比，倾倒的堆石明显有更大的顶部沉
地下水 2022年4期2022-09-14
- 小型水库交通桥对坝顶高程确定的影响
在设计时，都是与坝顶高程保持一致，由此会导致小型水库交通桥很难有足够的净空。2 工程实例一贵州省黔西南州某水库总库容241 万m3，工程规模属小(1)型，工程等别为Ⅳ等，正常蓄水位为1182.80 m，设计洪水位为1184.10 m，校核设计洪水位为1184.50 m。挡水建筑物为混凝土重力坝，坝顶宽度6.0 m，最大坝高40.0 m。泄水建筑物为无闸控制开敞式溢洪道，共设2 孔，净宽14 m，中墩宽1.5 m。由于坝顶连接左右岸乡村道路，需设置交通桥便于
陕西水利 2022年8期2022-08-31
- 菲古坝顶溢流面板堆石坝运行期变形特性分析
的影响[4]。但坝顶溢流同样具有极高的风险，正确认识该类型坝体的变形特性将有助于类似工程的设计与施工，具有重大的工程价值。混凝土面板坝其安全性深受坝工界青睐，较少出现坝身整体失稳现象[5-6]，变形破坏问题主要集中在混凝土面板和趾板上[7-9]，但坝顶溢流面板坝一般坝高较矮，面板变形问题并不突出，其坝顶溢洪道的安全可靠性是更为关注的主要问题。与建造在岸坡的溢洪道相比，坝顶溢流最不利的影响因素是堆石体作为基础具有沉降变形的显著特点[10]。合理控制堆石体变形
人民珠江 2022年7期2022-07-31
- 太平哨大坝坝顶水平位移影响因素分析
为混凝土重力坝，坝顶高程196.0 m，坝顶全长555.60 m，最大坝高44.20 m，顶宽8.00 m，共36个坝段，其中3-23号坝段为溢流坝段，其余坝段为挡水坝段。工程等级为Ⅱ等，工程规模为大（2）型，大坝为2级建筑物。大坝按100年一遇洪水设计，相应洪水位（正常水位）191.50 m；按1 000年一遇洪水校核，相应洪水位192.8 m；死水位190.00 m。太平哨水库总库容1.83亿m3，调节库容0.19亿m3。2 观测设施的布置情况太平哨大
东北水利水电 2022年6期2022-06-28
- 运行期土石坝坝顶高程存在的问题及处理
安溪等多座土石坝坝顶或防浪墙顶高程不满足现行规范，评级为正常坝A-。早期大坝安全定期检查期间受洪水标准变化等因素影响，也会造成大坝坝顶(防浪墙顶)高程不满足现行规范。目前的土石坝防洪安全分项按表1进行分级。表1 土石坝防洪安全分项分级表例如因大坝沉降，大坝防浪墙顶高程高于浪顶高程，但安全超高不足，防洪安全分项的坝顶高程评价为A-级。沉降量若继续增大，会导致坝顶(防浪墙顶)高程低于浪顶高程或者坝顶高程低于最高静水位，这样防洪安全分项的坝顶高程即评定为B。大坝
浙江水利水电学院学报 2022年1期2022-04-14
- 基于变形倾度的高心墙堆石坝坝顶开裂影响因素分析
坝体变形不协调，坝顶开裂时有发生，如瀑布沟、土耳其Ataturk、墨西哥Infiernillo坝等高心墙堆石坝蓄水后均出现了坝顶纵向裂缝［1-3］，裂缝的存在削弱了坝体的稳定性和防渗性，影响水库的综合效益。因此，合理分析影响坝顶开裂的关键因素，对于工程的安全运行具有重要的意义。长期以来，广大学者在土石坝开裂成因方面开展了丰富的研究，如韩朝军、何福娟、高志良和林道通等［4-7］通过对工程监测资料的时空特性及统计回归分析，总结出蓄水作用、坝壳料湿化变形和筑坝料
中国农村水利水电 2022年2期2022-02-23
- 真空激光准直拱坝变形监测设计研究
混凝土重力拱坝，坝顶水平位移采用视准线观测法，垂直于河流布置，视准线工作基点布置在两岸坝肩，利用经纬仪和活动觇牌进行观测。坝顶视准线除布置在拱冠梁处的测点以外，其它各测点均不能准确进行径向变形监测，视准线工作基点稳定性相对较差，无对其稳定性进行校核的技术手段，观测精度难以满足规范要求，拟进行技术改造。1 工程概况某水电站大坝坝顶高程765.0m，最大坝高165.0m，坝顶弧长394.6m，大坝最大底宽119.5m，自右向左共分17个坝块，最大坝宽23m。2
水利技术监督 2021年9期2021-10-22
- 华光潭二级水电站水库放空期间大坝观测分析
为混凝土重力坝，坝顶高程232.0 m，最大坝高36.5 m，坝顶总长134 m，共分7个坝段。大坝建成后，水库正常蓄水位227.70 m，设计洪水位230.35 m，校核洪水位231.75 m，相应总库容360 万m3，发电死水位227.00 m。工程属Ⅳ等工程，大坝为3 级建筑物，设计洪水标准为重现期50年，校核洪水标准为重现期200年。2 观测设备的布设情况（1）变形观测设备：大坝水平位移共设有7 个测点，每个坝段分别设1 个测点；在坝顶每个水平位移
大坝与安全 2021年3期2021-10-10
- 某中型水库下游坝坡面渗漏处理措施探究
现渗水险情后,在坝顶中部布置3 个探坑（见图1、图2）,根据探坑揭示[2],表层10 cm为坝顶路面混凝土,中部填筑砂碎石厚约175 cm,下部上游侧为混凝土或浆砌石（防浪墙基础）,下游侧为粉质壤土（壤土斜墙）,坑身及坑底未见裂缝,壤土斜墙顶部与防浪墙基础顶面基本持平,防浪墙基础宽约140 cm,为混凝土、浆砌石,防浪墙为混凝土结构,顶部宽约63 cm,墙底宽约80 cm,与基础衔接部位局部残留有约10 cm厚的砂碎石,透水性强,防浪墙里侧局部浇有混凝土,
陕西水利 2021年9期2021-10-09
- 西岙水库除险加固方案设计
存在以下问题：①坝顶沥青路面靠上游位置存在不连续的纵向裂缝，且分布整个坝顶；②大坝左坝端防浪墙局部轻微开裂；③溢流堰及泄槽底部表观良好，未发现开裂变形等现象，泄槽段右侧导墙局部轻微开裂；④下游左岸坝侧排水沟发现局部漏水，水质清；⑤下游右岸坝脚平时无渗水，下雨后有渗水，下游左坝脚平台与坝坡处出现局部渗水；⑥启闭机螺杆轻微腐蚀生锈，2#启闭机无法运行至指定规程。2 坝体安全复核2.1 溢洪道泄槽水面线复核成果采用分段求和法求水面曲线，计算公式见式(1)：(1)
陕西水利 2021年7期2021-08-18
- 内蒙古武川坝顶北魏阴山皇家祭天遗址
坝顶遗址位于内蒙古呼和浩特市武川县大青山乡坝顶村西南约1公里处的大青山蜈蚣坝坝顶之上，分布范围约1万平方米。2019—2020年，内蒙古自治区文物考古研究所申报国家文物局主动性考古发掘项目，对该遗址开展了正式考古发掘。发掘中，布10米×10米探方100个，两年共发掘1300平方米。发掘区选择在遗址中部与东南部，初步搞清了遗址的建筑结构，自内而外由祭坛、内环壕、内垓、外垓、外环壕等五部分组成。祭坛房址内部出土有北魏时期的陶器、石器、铁器等，另在内环壕底部堆积
大众考古 2021年1期2021-07-14
- 过水湾水库坝顶交通桥施工方案
枢纽由水库大坝、坝顶溢流表孔、放空底孔、发电取水埋管、发电厂房等主要建筑物组成。水库规模为中型，工程等别为Ⅲ等，兴利库容777万m3，总库容为1 200万m3。水库正常蓄水位678.00 m，死水位662.00 m，坝顶高程681.00 m，采用C15常态混凝土单曲拱坝，最大坝高50.00 m，坝顶宽5.00 m，最大坝底宽17.70 m，坝顶长度183.80 m。坝基置于弱风化基岩中、下部,建基面最低高程631.00 m，中心线方位角为NE49.00°，
河南水利与南水北调 2021年2期2021-04-29
- 白石水库大坝安全监测资料数据分析
力坝(RCD)，坝顶高程134.3m，最大坝高49.3m，坝顶长513m，坝体分为32个坝段，编号为0#-31#坝段。设置11个溢流表孔，12个泄洪排沙底孔，二级城市取水管，3条引水发电压力钢管，坝后地面式电站厂房。1.2 安全监测布置白石水库大坝设置有变形、渗流、坝体应力应变、温度、环境量等监测项目，具体监测项目布置情况如下：①坝顶变形监测：布置2条三维倒垂线和1套真空激光准直系统，安装2台三维垂线坐标仪、30个激光监测点；②坝基变形监测：布置2条三维倒
黑龙江水利科技 2021年1期2021-03-11
- 军民水库除险加固工程方案与措施探析
大坝高8.0m，坝顶高程为108.0-110.3m，坝顶长484m，坝顶宽8-11m。泄洪洞位于东坝中部，为0.5m×0.5m城门洞型砌砖涵洞。2 除险加固工程建设的必要性军民水库运行近40a来，为水库附近农村农业增产、农民增收作出了巨大贡献，但因水库先天条件不足，加之年久失修，水库现状主要存在以下问题：①水库现状防洪能力不满足规范标准；②水库泄洪设施毁坏严重，失去泄洪功能；③大坝上游无护坡，下游无排水反滤保护；④大坝无管理、观测设施。2011年8月，临汾
黑龙江水利科技 2021年9期2021-01-06
- 梅山水库连拱坝垂直位移监测资料时空分析
有两条，分别设在坝顶和坝下。坝顶从左向右分别为1号拱西至延长坝段15个垂直位移监测点,坝下为4号垛至13号垛10个垂直位移监测点。共计25个垂直位移测点。由于篇幅的限制,下面着重分析1999～2018除险加固工程前后20年,坝顶垂直位移时空变化规律,为分析方便,垂直位移以下沉为正、上抬为负。垂直位移监测点布置如图1所示。2 垂直位移统计模型分析2.1 统计分析模型混凝土坝垂直位移主要受水压、温度以及时效等因素的影响。因此坝体位移由水压分量、温度分量和时效分
安徽水利水电职业技术学院学报 2020年3期2020-12-22
- 西海子水库大坝除险加固设计方案的研究分析
高4.50 m，坝顶宽度5.00 m，坝顶高程359.70 m。上游坝坡1∶3，无衬砌护坡，下游坝坡1∶2.5。大坝迎水坡无衬砌护坡，风浪淘刷严重，0+000～0+100 段在浪蚀作用下，造成土体滑塌，使该段坝顶宽度减少到2.00 m。大坝背水坡植被稀少，坡面土体被雨水冲刷，使坝后坡在0+340～0+450 段产生一系列龟纹裂缝，最宽约10 cm～20 cm，深约20 cm～50 cm。坝体压实系数为0.84，压实度较差，且不均匀，大坝土体具中等- 高压缩
陕西水利 2020年8期2020-11-20
- 三泉水库大坝除险加固方案比选分析
轴线呈南北方向。坝顶高程333.50 m～333.70 m，坝顶平均宽度5 m，最大坝高4.0 m，上游平均坝坡1∶2.5，下游平均坝坡1∶2.5。大坝填筑质量差，坝顶高低不平，大坝上游无护坡。三泉水库自1986 年建成至今已运行数十年，水库位于多风区，坝顶高度不满足风浪爬高要求，影响水库正常运行；大坝土体渗透系数不符合规范要求，坝后坡脚存在渗透破坏；上游坝坡无护坡，由于风浪的淘蚀作用，坝前坡普遍存在冲蚀台坎，坝后缺少反滤、排水设施等问题，水库病险情况明显
陕西水利 2020年8期2020-11-20
- 拉西瓦拱坝环境振动测试与分析
，对佛子岭拱坝的坝顶和11支墩进行了动力试验。2012年，Sevim等[5]采用环境振动试验方法，研究了水位对拱坝模型动力特性的影响，并用环境振动试验的结果来标定有限元模型。对于200 m级以上的高坝来说，人工激振引起的响应有限，且成本高昂。环境振动试验以风、水、人、车、发电机组等环境动力荷载为激励荷载，研究高拱坝系统的振动特性。环境振动试验可以真实地反映高拱坝的工作状态，以实现监测大坝健康的目的。本文主要以坝体环境振动试验的时间序列幅值为研究对象，分析拱
水力发电 2020年8期2020-11-10
- 宝瓶水电站大坝表面位移变形分析
高93.5 m，坝顶高程2 528.60m，防浪墙顶高程2 529.80 m，坝顶长147 m，坝顶宽8 m。上游坡比为1:1.45，下游坝坡2 497.00m高程以上为1:1.5，2 497.00 m高程以下为1:1.4。工程设计洪水位和正常蓄水位均为2 521.00 m（P=1%），校核洪水位2 522.72 m（P=0.05%），对应水库总库容2.219×107m3，为日调节水库。电站安装3台混流式机组，总装机容量123 MW。2 坝体表面水平和垂直
通信电源技术 2020年10期2020-08-19
- 调节水库大坝安全评价变形监测分析
P6-2)，其中坝顶上游分布6个监测点(编号依次为P1-1，P2-1，P3-1，P4-1，P5-1，P6-1)，坝顶下游分布6个监测点(编号依次为P1-2，P2-2，P3-2，P4-2，P5-2，P6-2)。3.1 坝顶上游从表1可知，本期2016坝顶上游各点(P1-1～P6-1)纵向位移变化在3～5 mm，最大值为-4.8 mm(P3-1)，最小值-2.8(P4-1)，变化不显著；本期坝顶上游各点(P1-1～P6-1)横向位移变化主要朝下游，最大值为12
水利科技与经济 2020年6期2020-06-23
- 深厚覆盖层上高心墙堆石坝坝顶开裂特征及原因研究
运行中出现较多的坝顶裂缝问题的研究已经成为一个重要的课题。在国内，据不完全统计，在大型水库大坝出现的质量问题中，土石坝裂缝方面的问题大约占了39%，裂缝已成为土石坝常见的质量问题及引发土石坝失事破坏的主要原因之一[1]。实际工程中，由于坝基与坝体、岸坡与坝体、刚性建筑物与坝体、坝体各部位之间的不均匀变形，坝面碾压后长时间暴露于极寒或极热天气，蓄水速率过快等原因，土石坝可能产生纵向、横向、龟状和水力劈裂等裂缝，这极大地限制了水库的综合效益，甚至引发溃坝，因此
中国农村水利水电 2020年5期2020-06-15
- 高心墙堆石坝蓄水变形和裂缝机理分析
内部的次堆石区。坝顶高程856.0 m，最大坝高186.0 m，坝顶宽14 m，长540.5 m。大坝坝基防渗采用防渗墙与帷幕灌浆相结合的措施，上下游各设一道防渗墙，两墙间距14.0 m，墙厚1.2 m。砾石土心墙顶部高程854.0 m，顶宽4 m，上下游侧坡度均为1∶0.25，底部高程670.0 m，底宽96.0 m，心墙底部、心墙与岸坡接触带、防渗墙顶和混凝土廊道周围设高塑性粘土。心墙上下游两侧各设两层反滤层，上游宽4.0 m，下游宽6.0 m。反滤层
水电与新能源 2020年1期2020-04-18
- 水库扩建工程选址方案及布置的研究与分析
坡培厚加宽并加高坝顶的扩建方案和原坝顶戴帽加高的扩建方案两种方案进行比较。方案一：原大坝上游坝坡顺延、下游坝坡贴坡培厚加宽并加高坝顶扩建后坝顶长264m，坝顶宽5m，原坝轴线向后平移3.8m为扩建后坝轴线位置，坝顶高程1687.82m，坝顶加高3.16m，扩建后大坝最大坝高34.87m。大坝坝顶上游侧设防浪墙，结构形式为“L”型，防浪墙高出坝顶1.2m，防浪墙顶高程1689.02m。大坝坝顶下游侧设路沿石，断面尺寸为30cm×60cm，路沿石高出坝顶20c
珠江水运 2020年1期2020-03-09
- 山丘区小型水库坝坡冲刷原因及措施
1 山坡洪水汇集坝顶，造成背水坡滑坡山丘区小型水库两侧坝端多连接至两岸山坡，两岸山坡高程较高，部分坝段还作为交通道路连接两岸山坡，路长坡陡，遇到强降雨，两岸山坡雨水通过两岸道路短时间汇流到大坝坝顶上，冲刷坝坡；由于大坝坝顶路面平整，山坡洪水汇集到大坝坝顶后水流放缓，洪水中携带的泥沙沉积在大坝坝顶，致洪水水面抬升漫过坝顶路沿石，洪水散排（无组织排水）冲刷背水坡，造成背水坡坡面水冲沟，严重时发生滑坡现象。1.2 雨水入渗冲刷，造成土石坝滑坡产生土石坝滑坡的基本
山东水利 2020年5期2020-01-07
- 行车荷载对水库大坝坝顶路面影响有限元分析
110003)坝顶路面作为小型水库重要组成部分，一方面为日常交通及检查维修提供便利；另一方面在出现险情时可以保障抢险队伍、抢险机械及时达到险情坝段，确保水库安全运行[1]。随着水库服役年限的增加，坝顶路面受到自然老化、风力侵蚀、温度荷载、波浪淘刷及行车荷载等因素的作用，不同程度地会发生裂缝、破碎、隆起、沉陷及车辙等损坏，造成道路整体性、平整度和抗滑性能下降，道路服务能力下降，影响道路行车安全[2- 3]。小型水库除险加固中，存在坝顶路面返修或重建的除险加
水利规划与设计 2019年11期2019-12-09
- 坝顶开裂和水位骤降对土坝抗震稳定性影响
尤为重要。土石坝坝顶裂缝及库区库水骤降是引起土石坝破坏的主要形式。白永年等系统统计国内外震后土石坝破坏形式，从震害类型来看，裂缝是主要震害，大约占破坏土石坝震害形式的80%左右。土坝产生裂缝势必降低坝体抗滑力和弱化受力状态，通常情况下裂缝内会有水灌入，增加了额外的水压力，当裂缝达到使坝顶丧失稳定的长度和深度时，坝顶出现滑塌。土石坝在地震中实际发生溃坝的很少，主要以局部破坏的形式存在，裂缝引起坝顶局部滑塌是主要的破坏形式。林鹏等研究了土体饱和度对土的抗剪强度
水利规划与设计 2018年11期2018-12-10
- 生活垃圾处理场渗滤液贮存池土坝应急加固工程方案比较
线长1470m，坝顶高程72.23～72.83m。大坝下游高程58.00～69.50m，最大坝高15.37m，现状渗沥液池水面高程为71.13m。坝顶宽2.75～6.55m，土坝上游铺设HDPE土工膜，膜下加长丝针刺无纺土工布。坡比为1∶1.5～1∶2.2，坡面无防护。坝体于2015—2016年进行过钢管桩加固，方法是在坝顶、坝坡、坝根等部位打钢管桩，坝体形成1—3排钢管桩加固。目前，局部地段钢管桩已经向坝体外侧倾斜，倾角一般10°～20°，最大约40°。
水利规划与设计 2018年10期2018-11-14
- 龙滩水电站坝顶变形过小原因分析
.00 m，大坝坝顶全长761.26 m，坝顶高程382.00 m[1]。龙滩水电站垂线监测布置如图1所示，选择规律性较好的2012年坝顶垂线观测数据，统计坝顶顺河向水平位移位移变幅，同时统计国内部分代表性碾压混凝土坝坝顶顺河向水平位移变幅[2～5]，见表1。国内其他碾压混凝土坝(坝高100 m左右)坝顶顺河向水平位移年变幅在10 mm左右，龙滩水电站大坝作为目前世界最高碾压混凝土重力坝，5号(坝高83.0 m，接近100 m)坝顶顺河向水平位移年变幅只有
水力发电 2018年11期2018-02-22
- 瀑布沟砾石土心墙堆石坝初次蓄水期坝顶裂缝成因分析
初次蓄水期均发生坝顶纵向裂缝[2]。目前对首次蓄水期坝顶纵向裂缝的产生原因尚无明确定论。徐泽平[3]认为，坝壳堆石材料与心墙土体材料在变形时序上的不协调，以及蓄水后上游坝壳的附加变形作用是造成这一裂缝的重要原因。目前我国心墙坝的建设尚处于积累经验的阶段，国内很少有针对高心墙坝坝顶纵向裂缝进行具体的分析研究，这主要是分析方法与手段的不足。李君纯[4]提出用倾度法来分析大坝的裂缝问题，该方法给予观测的沉降资料，计算简单且明确，已应用于国内早期坝高较低的一些大中
水力发电 2017年10期2018-01-19
- 高心墙堆石坝坝顶裂缝成因分析
1）高心墙堆石坝坝顶裂缝成因分析徐 建（1.中国电建集团昆明勘测设计研究院有限公司，昆明650051；2.国家能源水电工程技术研发中心高土石坝分中心，昆明 650051；3.云南省水利水电土石坝工程技术研究中心，昆明 650051；4.云南省岩土力学与工程学会，昆明650051）土石坝张拉裂缝一般由坝体的不均匀沉降变形引起，是土石坝破坏的主要诱因和表现形式之一。基于变形倾度法及有限元应力应变法，建立了3种高心墙堆石坝坝顶裂缝的判别准则。应用该判别准则，以某
水科学与工程技术 2017年5期2017-10-26
- 叹儿湾水库大坝坝顶高程复核相关研究
郡叹儿湾水库大坝坝顶高程复核相关研究丁 郡一、工程概况叹儿湾水库位于安徽省凤阳县西南大庙乡叹儿湾村，距离凤阳县城约16km，属淮河流域濠河水系唐河上游，是官沟水库的泄洪通道。水库坝址以上流域面积为101.3km2，上游建有中型水库官沟水库，拦蓄上游来水84km2，官沟水库和叹儿湾水库区间建有官塘（5.1km2）小（Ⅱ）型水库，官沟叹儿湾水库区间控制面积为12.2 km2。叹儿湾水库是一座以灌溉、防洪为主，兼顾养殖和工业用水等综合利用的小（1）型水库。水库社
治淮 2017年8期2017-09-03
- 浅析南乔水库除险加固工程方案设计
洪水校核标准；②坝顶宽约3 m不符合规范要求，坝顶及上下游坝坡有多处塌坑；③溢洪道断面不规则，为土基，无衬砌及消能设施；④泄洪洞进口损坏；⑤大坝无观测设施、无水情测报系统。鉴于工程存在的主要问题，2009 年7月，省水利厅组织有关专家结合安全鉴定报告进行了现场察看和技术评审，安全鉴定结论为三类坝。2 除险加固设计方案除险加固工程方案如下：1）采取防洪工程措施，以使水库防洪标准达到规范要求；2）改建右岸泄洪洞进口，保证泄洪洞正常使用；3）对大坝上下游坝坡进行
山东水利 2016年4期2016-09-07
- 藏木水电站1600 kN/320 kN坝顶双向门机安装
N/320 kN坝顶双向门机安装陈卫平1, 王纯高2, 何启忠1, 曾元1(1. 中国葛洲坝集团机械船舶有限公司，湖北宜昌 443002;2.中国葛洲坝集团第六工程有限公司, 云南昆明 650000)【摘要】藏木水电站1600 kN/320 kN坝顶双向门机轨道跨度15.5 m，全长180.67 m，该门机主要担负着左、右冲砂底孔事故闸门、冲砂廊道事故闸门、进水口检修闸门、进水口拦污栅的启闭和检修工作。门机主要由大车行走机构、门架及附属金属结构、小车机构、
四川建筑 2016年3期2016-04-10
- 黄壁庄水库坝顶路裂缝成因分析及处理
王攀峰黄壁庄水库坝顶路裂缝成因分析及处理□杨竹林 王攀峰黄壁庄水库坝顶路面为2cm细粒式沥青混凝土、+4cm中粒式沥青混凝土、基层为20cm厚石灰稳定土，坝顶路使用期间出现大量横向裂缝、少量纵向裂缝，本文分析坝顶路裂缝的成因，并提出处理措施。半刚性基层；裂缝；沥青路面黄壁庄水库位于石家庄鹿泉区黄壁庄镇附近的滹沱河干流上，是滹沱河中下游重要的、控制性的大（Ⅰ）型水利枢纽工程。水库坝顶路长6814m，宽6.0m，路面为2cm细粒式沥青混凝土+ 4cm中粒式沥青
河北水利 2016年5期2016-03-12
- 小湾水电站坝顶表观点平面变形规律研究分析
达上百亿立方米，坝顶监测成果显示，在修建特大型高拱坝的过程中，通过的反反复复的蓄水使得巨大的水推力作用致使大坝产生一定的变形。水位上升坝体向下游倾倒，水位下降坝体向上游倾倒。由于大坝的双曲结构使得大坝左、右岸两端以及中间坝段的变形规律和量级都不一样。因此，本文结合小湾水电站坝顶表观点变形监测资料，对小湾高拱坝坝顶平面变形的规律、量级进行了深入的研究，为高拱坝坝体安全监测及监测设计等提供借鉴。1 大坝坝顶表观点监测布置图小湾水电站坝顶一共43个坝段，坝顶高程
水电与抽水蓄能 2016年3期2016-01-18
- 小型水库坝顶道路安全防护标准研究
500）小型水库坝顶道路安全防护标准研究费宗如1，顾和生2，徐红雨1（1.南京市水利规划设计院，江苏南京210022；2.南京市六合区水利局，江苏南京211500）通过分析研究国内现有公路安全防护技术标准以及对小型水库坝顶道路现状的分析研究，提出应尽快制定适合小型水库坝顶道路安全防护标准。小型水库；道路；安全防护；标准1 研究背景自2005年起，江苏省开展了小型水库除险加固工作，历经多年建设，列入计划的790座水库目前已经全部完成。小型水库除险加固的完成，
水利规划与设计 2015年6期2015-12-30
- 某工程大坝垂直位移监测分析
坝，属Ⅰ等工程，坝顶高程148m，最大坝高88 m，坝轴线长351 m。大坝共分18 个坝段，自左向右分别为：非溢流坝段、溢流坝段、厂房坝段、灌溉渠首组成。工程于2004年开工建设，2007年蓄水运行。大坝坝基位于石英砂岩地，岩体大部分为良质地基，局部存在地质缺陷，整体而言，左岸岩体差于右岸，表现为弱上风化带较厚，夹层性状较差；河床左侧比右侧差，表现为岩体中裂隙密集带发育、风化加剧加深。为满足设计要求，对5#、6#、12#等坝段的坝基岩体进行了固结灌浆处理
湖南水利水电 2015年5期2015-12-24
- NJG型真空激光准直系统在山口水库大坝监测中的应用
准直系统；监测；坝顶变形；碾压混凝土重力坝中图分类号：TV698.1Application of NJG vacuum laser alignment system in ShankouReservoir Dam monitoringWANG Jianguo(XinjiangYiliRiverBasinDevelopmentConstructionAuthority,Urumqi830000,China)Abstract:In the paper, NJG
中国水能及电气化 2015年5期2015-12-24
- 混凝土坝垂直位移安全监测数据分析
凝土实体重力坝，坝顶高程为233.0m，最大坝高110m，坝顶总长为525m，大坝分为28个坝段。大坝从左至右沿1#～28#坝段坝顶布置了61个垂直位移监测点，1992年3月15日进行首次测量，1996年6月后开始正常监测，一般每月监测1次，资料收集截至2009年3月，其中坝体上游侧垂直位移监测点bc10-1在2005年和2006年，测点bc11-1在2004年和2005年由于门机占位暂停监测，2006年恢复正常监测，坝体下游侧垂直位移测点bc1-2只有1
水科学与工程技术 2015年5期2015-11-24
- 北井水库防洪标准复核分析
为黏土心墙坝，现坝顶高程18.79 m，防浪墙顶高程为19.63 m，坝长215 m，坝宽5.0 m，最大坝高10.24 m，大坝迎水坡比为1∶4.0，背水坡比为1∶2.5。2 设计洪水复核对于无资料地区，根据《水利水电工程设计洪水计算规范》(SL44—93)中规定:可以从经过审批的暴雨统计参数等值线图上查算工程所需历时的设计点暴雨量。水库所在流域内无暴雨及洪水实测资料时，设计采用1998年辽宁省水文资源勘测局编制的《辽宁省中小河流(无资料地区)设计暴雨洪
黑龙江水利科技 2015年2期2015-10-29
- 坝顶通车的坝坡稳定性分析
丹，夏冬，刘健坝顶通车的坝坡稳定性分析梁丹丹1，夏冬2，刘健3（1.重庆交通大学 河海学院，重庆 400074；2.河海大学 水文水资源学院，江苏 南京 210098；3.重庆市水利电力建筑勘测设计研究院，重庆 400074）以重庆市万州区天仙湖堆石坝为研究对象，采用极限平衡法分别考虑了水位组合以及水位骤降等情况下坝顶通车与否对边坡稳定性的影响. 分析结果表明：在车辆荷载作用下坝坡稳定性有所降低；无论通车与否，最危险水位工况均为上游水位、下游水位；水位骤
五邑大学学报（自然科学版） 2015年3期2015-10-20
- 汾河水库坝顶裂缝成因初步分析及处理建议
m（大沽高程系：坝顶高程1 131.40 m），坝顶宽6 m，坝长1 002 m。坝基设有黏土截水槽防渗，下游坝脚设有贴坡反滤。水库防洪标准为100年一遇洪水设计，2 000年一遇洪水校核。设计洪水位1128.95 m，相应库容3.17亿m3，最大下泄流量1 665 m3/s；校核洪水位1 131.36 m，相应库容3.93亿m3，最大下泄流量2 254 m3/s。历史最高蓄水位1 127.78 m，一般蓄水位1 125 m左右。1978年对枢纽工程进行了
山西水土保持科技 2015年2期2015-08-15
- 关门岩水电站坝顶监测系统改造方案探讨
坝等建筑物组成，坝顶总长344.59m，坝高30.92m。关门岩水电站库水位涨幅较快，气温变化也较大，实时监控坝顶的实际位移情况是保证大坝安全稳定运行的重要条件。目前，关门岩水电站坝顶监测项目存在较大缺陷，不能及时有效地监控坝顶位移变化，对坝顶监测系统的改造已经十分必要。1 坝顶监测系统布置情况为了掌握坝顶的位移变化情况，在坝顶布置了视准线、垂直位移观测两个观测项目。坝顶水平位移采用视准线法测量。视准线用以观测坝顶上、下游方向的水平位移，布置在坝顶上游侧，
湖南水利水电 2015年4期2015-03-15
- 复核计算在某电站坝顶门机安全评估中的作用
复核计算在某电站坝顶门机安全评估中的作用梅华锋，李勤，黄迅雷(水利部产品质量标准研究所， 杭州 310012)复核计算是闸门和启闭机安全检测的重要内容和有效评估手段。本文对某电站坝顶门机进行了应力有限元和抗倾覆稳定性计算，复核计算结果为该门机的安全评估提供了客观依据，对消除门机运行安全隐患起到了重要作用。坝顶门机；安全评估；复核计算坝顶门式起重机担负着表孔检修门、中孔事故门等各种工作闸门的启闭、拦污栅的起吊和其他坝顶设备的安装检修工作，是水电站重要的水工设
水利建设与管理 2014年11期2014-09-14
- 海龙川水库大坝除险加固设计与计算
分析。除险加固；坝顶高程；大坝断面；稳定分析1 工程概况1.1 工程级别及防洪标准海龙川水库位于海城市南部距市内40 km的山区，坝址位于岔沟镇龙川村。工程于1958年12月建成并投入使用。是以灌溉为主，结合防洪、养殖、供水等综合利用的水库。水库设计正常蓄水位264.5 m，相应库容为9.42 万 m3；死水位260.00 m，相应库容为1.09 万 m3；设计洪水位266.03 m，相应库容为14.16 万 m3；校核洪水位266.79 m，相应库容为1
黑龙江水利科技 2014年12期2014-09-05
- 古学水电站坝顶用电设计
并不理想。因此，坝顶用电从厂房取一回10 kV电源作为工作电源，并保留35 kV施工电源作为另一回工作电源，两回电源互为备用。2 坝顶用电方案的制定2.1 坝顶用电电源的选择根据四川电力设计咨询有限责任公司《定曲河流域梯级电站送出规划报告》，古学水电站建成后，以220 kV电压等级出线一回至奔都电站开关站，输电线路长约14 km，采用LGJ-300导线。根据接入系统方案并经过技术经济比较后，最终确定的古学水电站电气主接线方案为：两台发电机采用扩大单元接线，
四川水力发电 2014年5期2014-08-29
- 坝顶混凝土路面裂缝成因与处理及建议
庄滞洪区管理处）坝顶混凝土路面裂缝成因与处理及建议□姚 军（驻马店市杨庄滞洪区管理处）□董爱红（驻马店市水文水资源勘测局）□王林峰（驻马店市杨庄滞洪区管理处）某中型水库除险加固工程坝顶混凝土道路工程，该道路是连接东西两县的交通要道，坝顶道路全长260m，路面宽6.50m，自上而下为20cm厚的C25混凝土路面，15cm厚水泥碎石垫层，15cm厚水泥石灰稳定土基层；路面高程114.50m，路面倾向下游侧设1%的缓坡；单幅每段长6.00m，路面上游侧设有钢筋混
河南水利与南水北调 2014年6期2014-08-15
- 世界最大坝顶门机在溪洛渡电站投运
渡水电站800吨坝顶双向起重门机先后顺利通过各项负荷试验，正式投入运行。标志着世界最大坝顶门机正式投入使用。溪洛渡水电站双向门机总重量约860吨，高38米，额定起重载荷800吨，用于深孔事故闸门的启闭和吊运。此外，门机下游侧设有一个回转吊，额定起重载荷16吨，用于安装和检修表孔液压启闭机。为保证门机具有良好的运行性能，全部采用国内最先进的电气控制系统，具有较高的控制功能和完善的保护功能。
四川水力发电 2014年4期2014-04-08
- 佛塔密水库除险加固工程坝顶高程确定
梯形均质黏土坝，坝顶高程247.30～248.30 m，坝长330 m，坝顶宽度3.4～9.4 m，最大坝高6.40 m，迎水坡为1∶1.5 ～1∶3.5。该水库2011年被列为小(2)型水库除险加固工程，对原坝顶高程进行重新确定。2 基本资料该水库风速资料采用海林气象局资料。风速的计算采用汛期吹向大坝上游的多年平均年最大风速，根据气象统计资料，主风向为西风，取风速修正系数为1.0，通过修正，库面多年平均年最大风速值为12.0 m/s，根据规范，设计情况风
黑龙江水利科技 2011年5期2011-08-13
- 紫檀冲水库劈裂灌浆时主坝塌陷分析
坝为粘土心墙坝，坝顶高程173.6m，最大坝高46.2 m，坝顶宽5.33m、坝顶长200m。上游坝坡采用块石护坡，无垫层料，坡比自上至下为1∶2.11、1∶2.36。下游坝坡采用草皮护坡，坡比自上至下 1∶1.71、1∶2.03、1∶2.23、1∶1.74。坝顶防浪墙高0.4m。心墙坡比1∶0.15，心墙顶宽度1.4m。由于粘土来源不足，原设计心墙核心部分，用粘土回填，其他部分用重壤土回填；由于粘土质量差，人工碾压不密实，防渗效果不好，坝基多处渗水，由Z
陕西水利 2011年4期2011-07-19
- 尚志市南金水库土坝除险加固设计实例
陷。2 土坝设计坝顶宽度根据原有坝顶宽度以及按碾压式土石坝设计规范第4.3.1的规定和考虑交通要求确定为4 m。2.1 坝顶高程的确定式中：y为坝顶超高;R为最大波浪在坝坡上的爬高;e为最大风雍水面高度;A为安全加高，按土坝设计规范采用。坝顶高程计算成果见表1。表1 坝顶高程计算成果 m坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和。设计情况下坝顶高程为103.07 m，校核情况下的坝顶高程为103.01 m，坝顶高程采用较大值，故坝顶计算高程应为103.07 m。
黑龙江水利科技 2011年4期2011-06-08
- 基于统计模型的白石水库坝顶位移分析
高49.3 m，坝顶长513 m，分为32个坝段。水库1996年9月正式开工，1999年9月下闸蓄水。用于坝顶变形监测的真空激光准直系统于2001年1月调试完成，由激光发射端设备、接收端设备、测点设备、真空管道和抽真空设备等组成，在1～30号坝段坝顶上游侧中部，各设置1个测点，共计30个。2 统计模型的基本原理根据实测资料可定性地分析本段各监测量的变化规律，为进一步分析影响监测量的主要因素及影响程度，需根据原因量（如库水位、温度等）与效应量（如变形、渗流等
东北水利水电 2010年11期2010-08-08
- 基于混凝土溢流坝最优布置方案的选择
19－2005)坝顶高程计算公式来说明溢流坝最优布置方案的选择方法。2 重力坝坝顶高程的计算重力坝坝顶高程按照《混凝土重力坝设计规范》(SL319－2005)规定:水库静水位+坝顶超高，坝顶超高计算公式为:式中:△h为防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差，m;h1%为波高，m;hz为波浪中心线至正常或校核洪水位的高差，m;hc为安全加高，m。从以上重力坝坝顶高程的计算公式中可以看出，坝顶超高△h为防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差。在正常蓄水位的工况
黑龙江水利科技 2010年1期2010-03-22