凝液
- 低温甲醇洗装置再沸器疏水阀后管道水锤现象的分析与消除
甲醇后变成高温冷凝液送到凝液收集罐(V017)。2个系列低温甲醇洗装置的此股冷凝液进入凝液收集罐(V017)的管线后,都出现明显的水锤现象,低甲二冷凝液管线水锤现象特别严重。1 蒸汽冷凝液流程煤制氢甲醇车间2个系列低温甲醇洗装置分别于2019年2月和2019年4月投入运行。本文以低甲二疏水阀后冷凝液管线调整及改造过程进行说明。该低温甲醇洗装置甲醇热再生塔使用的0.5 MPa饱和蒸汽经再沸器(E012)与塔内甲醇换热后,经蒸汽疏水阀组(2个并连的疏水阀组及公
氮肥与合成气 2023年10期2023-11-06
- 煤制甲醇工艺冷凝液余热发电的应用
汽通过相变转化为凝液，输送至热电冷凝液箱，凝液经循环水降温后，再经过离子树脂混床，供循环使用。由于蒸汽加热器的蒸汽等级不同，换热后产生温度不等、压力不一的凝液，在输送过程中经常出现管线振动现象。同时，该凝液进入常压凝液闪蒸系统闪蒸出流量可观的乏汽，且大部分被放空，造成热能的浪费和凝液的损失。煤化工装置中，乏汽余热能的提质回用是有效利用低品位余热资源的方式[1]。乏汽是间接用蒸汽设备排放的高温凝结水中夹带(闪蒸)没有被污染的低温蒸汽，具有压力低(1～2 kP
氮肥与合成气 2023年3期2023-03-14
- 凝液汽提塔低负荷运行的操作分析
气压缩机段间设置凝液汽提塔(DA202)。文章介绍了低负荷运行状态下DA202正常操作及异常操作的控制方式。1 工艺流程简介1.1 系统总流程概述裂解气压缩机设置五段压缩，具有诸多优点：节省压缩功耗；压缩比减低，减小压缩过程的升温速度、延长压缩机相关部件的使用寿命；出口温度降低，避免重质烃类、双烯烃结焦，防止润滑油的黏度降低；在段间设置冷却器，可排出重烃和水，减少后续工段负荷。由裂解工段来的裂解气进入压缩机一段吸入罐，由段间冷却器降温至40 ℃左右，然后进
石油化工技术与经济 2022年5期2022-11-12
- 苯乙烯装置蒸汽过热炉节能减排技术研究及应用
度。1.3 新增凝液热交换器在工艺水汽提塔进料管线上增加一台换热器E317，优化装置低低压凝液余热利用。利用装置自产的低低压凝液对进塔工艺水进行加热，减少原进料预热器SP3024的0.25MPa蒸汽耗量，换热后的蒸汽凝液温度由109℃左右降低至80℃，送至苯乙烯蒸汽过热炉对流段进行取热，进一步降低排烟温度。2 技术应用效果装置利用2021年4月大检修期间实施技术改造，该项目于5月正式投用，经过运行优化，取得了理想效果。2.1 蒸汽过热炉热效率苯乙烯蒸汽过热
节能与环保 2022年9期2022-10-19
- 海上油田伴生气凝液回收工艺方案分析与优化
却过程中产生大量凝液。天然气凝液是天然气中析出的液态烃混合物类物质的总称，可以作为产品直接存储销售，也可以通过相应工艺将凝液分离成乙烷、丙烷、丁烷、天然汽油等燃油产品。合理的回收工艺是决定天然气凝液使用效率的关键性因素。在海上生产中，天然气凝液可经过分离得到合格的LPG产品，其余较轻的组分（C1、C2）可作为燃料气；较重的组分（C5+）作为稳定原油储存。1 基础数据原料凝液主要来自燃料气系统涤气罐，经聚结分离器脱水至50ppm后进入LPG回收装置，凝液压力
石油和化工设备 2022年5期2022-07-11
- 费托压缩凝液外送工艺流程及设备管道选材优化
1）引言费托压缩凝液自费托释放气经压缩冷凝而得，主要成分包括低碳烃、水以及含氧有机物，在含氧有机物中包括乙酸等低碳酸。费托压缩凝液送至下游低温油洗单元回收其中的烃类并分离成LPG 和轻烃等产品[1]。在山西潞安煤基清洁能源公司费托合成装置中，费托压缩凝液直接送至低温油洗单元进行进一步处理，但由于其中含有低碳酸，造成了低温油洗单元碳钢设备及管道的腐蚀，给装置的安全运行带来极大风险，需要对压缩凝液工艺流程及设备管道材质选择进行优化[2-3]。1 费托压缩凝液的
山西化工 2022年3期2022-07-06
- 环状低压蒸汽管网凝液产生的分析与研究
必须对全厂管线的凝液进行回收以避免管道内凝结水的积存。回收后的凝液通过专设的凝液回收总管送至相关区域的回收装置，在进行净化处理后作为给水送至锅炉，以实现节水、节能的清洁生产。过热蒸汽在输送过程中随着管道外侧与周围环境不断散热，沿管道长度方向过热蒸汽温度逐渐降低。而过热蒸汽在管道中是否发生相变冷凝，取决于管道内壁面温度是否低于过热蒸汽压力下的饱和温度。当过热蒸汽温度降低至其饱和温度时，管道产生冷凝液。对于环状蒸汽管线，由于过热蒸汽沿管长方向的温度变化计算比较
化工设计 2022年3期2022-07-06
- 水煤浆气化装置洗涤塔出口合成气管道带水问题探讨
S和Cl-会随着凝液附着在管壁上，进而加剧管道的腐蚀[1-3]。此外，若洗涤塔出口合成气带水严重，易导致塔顶出口合成气气量、温度急剧波动，不仅会造成气化系统无法平稳运行，严重时甚至会引起整个气化系统联锁停车，且含水量较高的合成气进入下游CO变换装置还容易引发催化剂失活。因此，在特定条件下对洗涤塔出口合成气带水量进行定量判断就尤为重要。以某水煤浆气化装置为例，在单系列洗涤塔出口至多系列合成气汇集输送器入口段合成气管道仅有保温设计时，通过软件PIPEPHASE
肥料与健康 2022年2期2022-06-30
- 化工凝结水回用工艺技术研究与应用
生产中产生的工艺凝液和透平凝液，具体水质见表1。表1 设计进水水质1.2 工艺流程本项目凝液处理后要达到《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》DL/T 12145—2016补给水水质质量标准。结合进出水水质，采用以下工艺流程：工艺凝液精制流程：工艺凝液→板式换热器2→板式换热器3（保安）→凝结水箱→凝结水泵→过滤器→前置阳床→混床→脱盐水箱；透平凝液精制流程：透平凝液→板式换热器1→板式换热器4（保安）→过滤器→混床→脱盐水箱。对于工艺凝液，温度较高，约1
化工设计通讯 2022年2期2022-02-24
- 苯乙烯装置汽提塔异常技术分析及处理
主要作用是对工艺凝液进行处理，通过水蒸汽的汽提作用，脱除自塔顶流下的工艺凝液中的烃类物质，烃类混合物从塔顶采出进入汽提塔冷凝器E-307壳程被冷凝后返回到油水分离器V-305罐，不凝气则排放至后冷器E-306前随脱氢尾气出装置。脱除烃类后的冷凝液由塔釜排出，经过工艺水处理系统除去凝液中含有的催化剂粉末及聚合物颗粒杂质，以达到锅炉给水的标准。2 汽提塔原设计概况该塔为高效塔盘结构，共设有13层塔盘，塔径为DN2000，单溢流结构，板间距为500 mm，筛板塔
化工管理 2021年33期2021-12-23
- 蒸汽凝液管弯头泄漏失效分析
某化工厂部分蒸汽凝液管弯头发生泄漏，该管线的工艺流程图如图1所示。图1中圆圈标出的部位为发生泄漏的位置，管道内介质流向如流程图箭头标识，疏水器上游管线介质为水蒸汽，压力为4.5 MPa，温度为270 ℃，疏水器下游管线为凝液管线，压力为0.5 MPa。在实际操作过程中，常常打开旁路3来调节疏水器下游管线流出的凝液温度，因此，在疏水器下游管线4之后，管内流体通常处于汽液混合两相的状态。据不完全统计，疏水器下游管线由于汽水冲击和冲刷作用导致管道泄漏失效的情况时
化工装备技术 2021年5期2021-11-02
- 费托合成释放气压缩机运行问题分析及应对措施
元处理。一级压缩凝液经一级压缩凝液泵送入二级压缩凝液罐，一、二级压缩凝液流量每小时为5.23 t，经二级压缩凝液泵送至低温油洗单元回收石脑油和LPG。1 运行问题及原因分析1.1 分液罐排液难以控制引发跳车和串压风险费托合成释放气压缩机分液罐及凝液罐体积(1.57 m3)较小，当释放气中易凝结组分偏多时现场手动排液速度较慢，无法及时降低液位，液位突升易触发跳车联锁，制约整个系统运行的稳定性，同时若凝液罐底部球阀控制不及时出现高压串低压情况，存在极大安全隐患
山西化工 2021年4期2021-09-06
- 化工生产装置蒸汽凝液回收与利用
00 t/h蒸汽凝液。原设计中此部分蒸汽冷凝液回收至动力分厂脱盐水站工艺水箱再次利用，但因BDO凝液回收过程中多次出现电导率(≤10 μs/cm)、Fe2+质量浓度(≤100 μg/L)的超标现象，造成凝液混床树脂出现交叉污染。产水电导率从0.07 μs/cm直接上升至0.46 μs/cm，二氧化硅质量浓度从2.7 μg/L上升至198 μg/L，对锅炉及后续化工生产造成严重威胁。按照原设计继续回收利用，风险较大，因此在初期改造中，利用进锅炉除氧水对此部分
氮肥与合成气 2021年9期2021-09-03
- 煤层气集输管道积液判断及治理技术
施，分析目前部分凝液缸放水效率不高的原因。2 集气管网积液产出机理及特征研究2.1 计量阀组的凝析水产出认识当气体在管道中流动时，由于局部阻力，如遇到缩口和调节阀门时，其压力若显著下降，这种现象称为节流。在压力一定的情况下，随着温度的降低，气液两相呈分离流状态，管壁处流速在增加的状态下，气体滑脱现象显著。进入10月下旬，受单井井口、计量阀组节流、温度双重影响，煤层气饱和含水量开始减少，(渐变的过程)在未形成积聚影响前，积液流入计量阀组后段，如图1所示。图1
中国煤层气 2021年3期2021-08-17
- 苯乙烯装置脱氢尾气凝液系统腐蚀原因分析
0尾气进口管线及凝液调节阀出口管线相继发生腐蚀泄漏，由于系统温度不高（约60℃左右），同时压力为负压，未发生严重安全生产事故，但装置局部被迫停工检修对装置平稳生产带来一定影响，为预防此类事故再次发生，本文根据现场腐蚀调查及工艺了解，对苯乙烯装置尾气凝液系统腐蚀机理进行探讨，并提出防护建议。1 腐蚀形貌E-2420进口管线腐蚀泄漏部位及管程（尾气）出口封头局部腐蚀形貌如图1所示。从图1可以看出，泄漏部位在进口管线侧弯处，管线弯头规格φ500×15mm，开工运
全面腐蚀控制 2021年5期2021-07-23
- 苯乙烯装置脱氢尾气凝液系统腐蚀原因分析
0尾气进口管线及凝液调节阀出口管线相继发生腐蚀泄漏，由于系统温度不高（约60℃左右），同时压力为负压，未发生严重安全生产事故，但装置局部被迫停工检修对装置平稳生产带来一定影响，为预防此类事故再次发生，本文根据现场腐蚀调查及工艺了解，对苯乙烯装置尾气凝液系统腐蚀机理进行探讨，并提出防护建议。1 腐蚀形貌E-2420进口管线腐蚀泄漏部位及管程（尾气）出口封头局部腐蚀形貌如图1所示。图1 E-2420进口管线腐蚀泄漏部位及管程（尾气）出口封头腐蚀形貌从图1可以看
全面腐蚀控制 2021年4期2021-05-29
- 煤化工行业凝液回收系统常见问题探讨及改造实践
运行过程中遇到的凝液回收系统背压过高、水击、不凝气聚集及伴热管理不到位等问题，值得关注。笔者结合实际生产经验，对凝液回收系统常见问题进行了分析探讨，并介绍了某公司伴热系统的改造实践及效果，可为解决凝液回收系统的“跑冒滴漏”提供借鉴。1 凝液回收系统常见问题的解决与探讨1.1 凝液回收系统背压过高蒸汽热量利用率低、回水带汽量大是引起凝液回收系统背压过高的主要原因。蒸汽伴热系统疏水器运行过程中缺乏有效的检查与维护，会导致蒸汽喷放过多，若问题疏水器达到一定数量，
煤化工 2021年2期2021-05-24
- 凝液汽提装置优化改造
2某煤化工项目的凝液汽提装置接收来自上游变换装置的低温凝液和低温甲醇洗装置的低温凝液，采用低低压蒸汽直接汽提，塔顶气相冷凝分离后送入硫回收装置，塔底汽提凝液升压送至气化装置循环利用，年操作时间为8000小时。由于上游工段输入的变换凝液、低洗凝液氨氮含量远超设计值，导致汽提后凝液氨氮超标，超标汽提凝液返回气化装置循环利用，造成氨氮在系统内部不断累积，使得系统运行环境持续恶化。为维护凝液汽提装置正常运行，确保汽提后凝液达标，对凝液汽提装置实施了技术改造。1 凝
化工设计 2021年2期2021-04-27
- IGCC蒸汽凝液回收利用研究
大的伴热管道后，凝液的电导、铁离子、钠离子出现大幅升高，无法作为软化水直接回收至动力岛的凝汽器，造成电厂的除盐水耗远高于常规火电，如不进行精制处理回收，不但增加了发电成本，还会造成大量的资源浪费。1 蒸汽系统介绍天津IGCC 蒸汽系统经过多次改造，形成了复杂的中压蒸汽系统、次中压蒸汽系统、低压蒸汽系统和低低压蒸汽系统。中压蒸汽有四路汽源，分别是外购4.2MPa 中压蒸汽、发电岛中压再热蒸汽、二期机组3.8MPa 中压蒸汽、气化炉汽包产5.0MPa 中压饱和
化工设计通讯 2021年1期2021-01-20
- 煤制烯烃MTP装置C5/C6循环烃的泄漏排查
析合成单元有蒸汽凝液收集罐4个，分别是1号、2号、4号、5号。其中1号和2号主要收集丙烯一车间和合成车间各蒸汽凝液。4和5主要收集气化、备煤的蒸汽凝液。2017年3月21日动力回收低压凝液COD超标，经排查全厂中低压凝液系统，甲醇合成装置蒸汽凝液回收系统中有机可燃气超标，监测仪器显示有机可燃气含量大于15000×10-6(体积比含量)，采集该有机可燃气用色谱仪进行定性定量分析，其组分主要是C5/C6烃类特征物，且含量达到19700×10-6(体积比含量)。
化工管理 2021年1期2021-01-20
- 精馏再沸器运行总结
管内甲醇漏入壳程凝液中，蒸汽凝液带大量甲醇(E2101凝液中醇含量分析：5.11ppm、8.79ppm、68.39ppm，E2105凝液中醇含量分析：0.8ppm、48.27ppm、218.45ppm)，甲醇污染凝液管网，同时造成甲醇浪费，消耗增加。预塔再沸器于2011年9月更换了新再沸器(列管材质未变)。在之后运行过程中预塔再沸器、加压塔再沸器列管多次出现列管、管板泄漏，导致精馏装置被迫停车检修。表1 再沸器工艺参数一览表表2 再沸器检查堵漏统计二、原因
探索科学(学术版) 2020年4期2021-01-18
- 塔器节能优化方案
单元DIB 塔及凝液余热利用节能优化方案——DIB分离塔正常生产过程中热能耗损较大，通过优化系统换热网络，充分利用塔釜加热蒸汽及系统管网凝液余热，综合降低系统生产运行热量损耗，减少能源浪费。山东玉皇化工（集团）有限公司的液化气综合利用项目——碳四异构化装置自开工以来，DIB 塔运行蒸汽消耗在整个运行系统占比较大（约消耗19.5 t/h 蒸汽），加工成本较高。与此同时，联合装置凝液回收系统需要汇集各凝液物流泵输至水处理精制单元，精制处理前需要使用循环水冷却至
流程工业 2020年5期2020-09-12
- 再沸器凝液回收管线的设计计算
冷凝水回收系统。凝液管线被分成了两部分，再沸器至疏水阀的排水管和疏水阀后的排放管。通常，疏水阀安装在再沸器出口的下端，凝液在重力作用下沿管道流动，再沸器至疏水阀的排水管应按照重力流计算。凝液经过疏水阀后，会发生闪蒸，疏水阀后的排放管应按照两相流计算。工程设计中，设计人员对重力流管道的计算，基本上停留在根据经验假定流速，核算管径和阻力降的阶段，这样容易造成失误，致使疏水阀前管径偏小，凝液在疏水阀前闪蒸，管道充满蒸汽，阻止凝液到达疏水阀，形成汽锁，影响疏水阀正
天津化工 2020年4期2020-08-05
- 石油化工工艺装置蒸汽管道配管设计要点
异，所以需要安装凝液回收系统来进行处理，这样一来压力的不同就会产生不同的凝液，进而导致管道受到差异化的影响。在针对中压蒸汽进行处理时，需要调整好凝液的位置，这样一来管道最低部分的设计需要结合疏水装置，这样就可以避免压降对于管道带来的不良影响，同时排液的支管可以通过一定的角度回收，确保凝液能够顺利排出[2]。2.3 蒸汽支管布置要点在进行蒸汽管道的布置时，需要考虑到主管顶部的支管部门，通过石油化工工艺装置设计的方式来设置切断阀，同时做好水管管段位置，在主管道
天津化工 2020年4期2020-08-05
- PTA精制母液余热回收技术研究
；V-1表示制热凝液缓冲罐；E-3表示制冷热源换热器；E-5表示溶液换热器；T1表示多级闪蒸塔，T2表示醋酸回收塔，T3表示氧化反应系统，E-4/15/16/19/23/25表示换热器。多级闪蒸塔顶部加入PTA精制母液，让其处于负压的环境下进行闪蒸，产生闪蒸蒸汽，而经过多级闪蒸塔的一些蒸汽会进入到吸收式热泵系统的发生器中进行蒸发，产生工质蒸汽，将蒸汽冷凝之后形成的凝液进入到闪蒸塔底部，并通过制热工质泵将冷凝后的凝液送入制热蒸发器当中，让其与部分的闪蒸蒸汽进
云南化工 2020年2期2020-04-25
- 苯乙烯装置P3003汽提塔釜液泵故障分析及对策
汽提塔塔底的工艺凝液输送泵，该凝液部分输送至蒸汽发生器产蒸汽，蒸汽再输送至苯乙烯加热炉加热后，与乙苯混合后进入反应器。因此，P3003汽提塔釜液泵是苯乙烯装置流程中的重要设备，该泵运行的稳定性对装置的平稳运行具有较大影响。1 P3003汽提塔釜液泵故障现象自2015年苯乙烯装置开工一段时间后，P3003汽提塔釜液泵运行一直不能长周期平稳运行，最初的表现为入口过滤网经常性堵塞，需要频繁清理过滤网，维修量大；后来过滤网堵塞现象有所缓解，但是该泵电机却频繁出现超
化工管理 2020年1期2020-03-04
- 浅谈蒸汽加热换热器的控制方案
加热换热器的蒸汽凝液量小时，凝液出口宜设置疏水器，旁路控制方案见图1；当蒸汽凝液量较大而疏水器规格尺寸无法满足要求时，凝液出口则应设置凝液罐，其旁路控制方案见图2。图1 旁路控制方案(凝液出口设置疏水器)图2 旁路控制方案(凝液出口设置凝液罐)旁路控制具有如下特点：(1)反应迅速及时，换热器需具有较大的换热面积裕量；(2)适用于工艺介质流量不允许控制的场合；(3)不适用于工艺介质易结焦、结垢、聚合和热敏性的场合。此外，当蒸汽加热器为精馏塔再沸器时，旁通线内
山东化工 2019年22期2019-12-12
- 非能动安全壳冷却系统换热器内冷凝换热模型研究
气层的形式覆盖在凝液表面，阻碍蒸汽接触冷壁面发生凝结，最终削弱整个冷凝换热过程的热量传递强度。由此可知，如若蒸汽发生凝结，需先以扩散的方式穿透不凝性气体层，随即释放气化潜热，凝结为液态水。除此之外，在强制对流冷凝换热过程之中，主流气体与凝液之间存在对流换热过程。高温的主流混合器将释放显热，携同蒸汽冷凝释放的潜热，一同通过凝液与换热管内壁面之间的对流换热穿过换热管壁，最终被管外的冷却剂带走。综上所述，换热管内的含不凝性气体的蒸汽冷凝换热过程由3部分组成：凝液
应用科技 2019年5期2019-09-16
- 蒸汽凝液回收技术改造
。现将该装置蒸汽凝液回收系统进行改造，利用低压闪蒸罐回收蒸汽，增加水冷器对高温蒸汽凝液降温，实现了蒸汽凝液乏汽回收利用，蒸汽凝液平稳并入管网，保证了系统安全稳定运行。油品精制车间并入全厂蒸汽凝液管网的凝液共有四处，一是全厂罐区液化石油气蒸发器的1.0 MPa蒸汽凝液，二是中质石蜡罐组的0.6 MPa蒸汽凝液，三是中间罐区的1.0 MPa蒸汽凝液，四是加氢裂化装置区(以下简称“装置区”)的0.6 MPa蒸汽凝液。1.2 改造目的全厂罐区液化石油气蒸发器的1.
山东化工 2019年15期2019-09-04
- 工艺凝液汽提塔聚堵的原因分析及应对措施
、油水分离、工艺凝液处理、脱氢尾气压缩和吸收以及苯乙烯精馏五个部分。在乙苯脱氢过程中，需要配比适量的210KPa蒸汽，主要目的是为乙苯脱氢吸热反应提供热量，同时可以有效地降低烃分压，提高乙苯转化率，降低催化剂表面积碳，保持催化剂活性。该部分蒸汽冷凝后变成水，再加上乙苯脱氢产物的急冷水以及压缩机体注入的急冷水，这三部分水最终汇集在油水分离器形成了工艺凝液。这些凝液成分复杂，不仅含有少量的铁离子，还含有苯、乙苯、甲苯、苯乙烯等有机成分，由于在油水分离器没有足够
山东化工 2019年14期2019-08-14
- 大牛地气田烃类组分分析及凝液回收思路
出的天然气中回收凝液可降低天然气的露点，避免天然气在管输过程中因液态烃凝结而阻塞管道，可以改善天然气的质量、使油气耗损降低。回收的凝液还可作为燃料和化工原料，提高经济效益。由于从天然气中回收得到的乙烷、丙烷价格低廉，因此以乙烷为原料的乙烯生产商具有巨大的成本优势，越来越多地采用乙烷作为裂解原料[2]。随着国内天然气田的开采，利用凝液回收技术，从天然气中回收乙烷以上烃类组分作为乙烯原料的必要性逐渐显现。通过分析大牛地气田天然气的烃类组分变化特点，提出了回收天
天然气技术与经济 2019年3期2019-07-18
- 凝液稳定装置中的自动控制应用
6100）天然气凝液是指从气田开采的天然气中凝析出来的液烃混合物，习惯上也被称为轻烃或凝析油。未经过稳定的天然气凝液在储存或运输过程中，会产生油气挥发损失，不仅对环境造成危害，而且是对能源的极大浪费[1]。凝液稳定装置可以将凝液中挥发性强的轻组分脱除，减少凝液在常温常压下的蒸发损耗，使凝液稳定。以某海外项目天然气处理厂的凝液稳定装置为例，对凝液稳定处理装置中的自动控制应用进行研究，供广大设计人员参考与探讨。1 凝液稳定装置的工艺分析1.1 工艺流程未经稳定
仪器仪表用户 2019年7期2019-06-26
- 闪蒸气不凝气技术改造及效果评价
露点,因而需进行凝液回收。但是凝液中含有部分C1～C4挥发性强的组分,给凝析油的运输带来安全隐患,因此对挥发性组进行分脱除,但目前由于在凝析油稳定过程中闪蒸气、不凝气的产量太大,而闪蒸气、不凝气携带一定的C5＋重烃组分,低压燃料系统不能自身消耗,故而进行放空燃烧,不仅造成了环境污染,同时也是资源的极大浪费。1 闪蒸气、不凝气生产工艺流程苏里格天然气处理厂由脱水脱油装置获得的凝液,经凝液换热器、闪蒸分离器、凝析油稳定撬处理,除去其中的C1～C4的轻组分,得到
探索科学(学术版) 2019年10期2019-06-03
- 环氧乙烷/乙二醇装置工业生产中污水PH值偏低的工艺优化
排污水四效浓缩的凝液进入水缓冲罐V-402，同时接收所有0.5MPa蒸汽凝液。由于装置内所使用的0.5MPa蒸汽绝大部分是在四效浓缩产生的工艺蒸汽，其中含有少量的醇和醛。另外四效浓缩后的凝液经工艺排放闪蒸罐V-403进入V-402中的凝液也夹带少量的醇和醛。在有氧气存在的条件下，都可以被氧化成酸。为了保证V-402中的水质，需通过排放部分到废水系统。3.3 工艺凝液罐外排污水装置0.3MPa工艺蒸汽绝大部分作为10℃低温水热源动力，所产生的凝液进入到工艺凝
新生代 2018年20期2018-11-13
- 煤层气低压管网冬季生产影响因素分析及治理对策研究
线图2.3.4 凝液缸不合适导致管网积液煤层气采气管线输送介质为湿气，在寒冷的外部条件下容易在管线内凝析出液，由于大多数采气支线为小直径的聚乙烯材料(PE管)，且采用多阀组串接方式，无法采用通球的方式进行排除凝析液，为了提高管网输送效率，在采气管线上安装凝液缸，定期人工放水，该方法排液简单、实用、操作性强。但是由于产建时经验不足，凝液缸位置选取不合适、施工质量不满足要求等原因，虽然凝液缸安装数量较多，但实际排液效果不明显，大部分凝液缸无法排液，致使部分管线
中国煤层气 2017年6期2018-01-25
- 神木天然气处理厂凝液闪蒸气回收利用探索
神木天然气处理厂凝液闪蒸气回收利用探索高小键，占 赛，孟凤鸣，卢 静，钱 凯，赵彦女，南 春，邓 涛（中国石油长庆油田分公司第二采气厂，陕西榆林 719000）针对神木天然气处理厂目前脱水脱烃来凝液的闪蒸气导入低压放空火炬燃烧的现状，从原设计工艺流程上分析，探讨了闪蒸气回收供导热油炉使用燃料气的可能性、安全性、经济性，从而达到节约资源、降低环境污染、降低运行成本的目的。脱水脱烃；凝液；闪蒸气；回收利用凝液闪蒸是在一定压力、温度条件下尚未达到沸点的轻烃以液态
石油化工应用 2017年10期2017-11-08
- 蒸汽凝液系统问题分析及改造
00000)蒸汽凝液系统问题分析及改造李艳娟1，朱 虹2, 吴丽美1(1. 上海辰鼎石化工程设计有限公司，上海 200000；2. 上海三鼎工程技术咨询有限公司，上海 200000)针对某化工装置蒸汽凝液管网多处发生振动、蒸汽压力低、凝液罐无法闪蒸的现象，经过现场测试和蒸汽凝液管网流体模拟计算，从而查找出蒸汽凝液管网运行问题的主要原因。分析结果表明，凝液发生二次闪蒸、凝液管线管径偏小、流体汇合时流向对撞是导致蒸汽凝液管网发生振动的主要原因；调节阀开度偏小导
山东化工 2017年14期2017-09-16
- 余热回收在煤化工行业的应用
以某大型煤化工厂凝液精制装置中工艺凝液余热为例，介绍有机郎肯循环螺杆膨胀机发电站发电原理和技术流程，通过本项目的实施将低品味的热能(88 ℃)转化成电能，在额定工况下实现净发电功率516 kW，达到节能增效的目的。有机郎肯循环；余热发电；节能；余热回收随着能源消耗的日益增长，生态破坏、全球变暖等环境问题已凸显，节能减排已经成为我国目前的基本国策。工业节能十三五规划要求在钢铁、化工、轻工等余热资源丰富行业，全面推广余热余压回收利用技术，推进低品质热源的回收利
山东化工 2017年8期2017-09-04
- 火炬气凝液缓冲系统的设计
30024火炬气凝液缓冲系统的设计曹晓娟*贾金洁东华工程科技股份有限公司 合肥 230024介绍火炬气凝液缓冲系统的组成、工作原理及设计要点。与传统的火炬气分液系统相比，采用液体缓冲系统代替凝液输送泵，具有安全性好、维护费用低等优点，该系统尤其适用于北方寒冷地区。火炬气凝液缓冲系统为火炬气凝液储存和输送提供了另一种选择。分液系统 液体缓冲罐 工作原理 设计要点在煤化工装置中，火炬气排放系统一般由火炬气总管、火炬气分液罐、水封罐、高架火炬等组成。其中，分液罐
化工设计 2017年2期2017-04-22
- 天然气处理厂不凝气轻烃回收探讨
丙烷制冷低温回收凝液，回收的凝液因不稳定，不能满足运输条件，需进行凝液稳定，在凝液稳定过程中，产生不凝气量太大，低压燃料系统无法完全利用，导致低压燃料系统压力高，凝液稳定装置运行不稳定。进行人工放空不凝气，导致不凝气资源浪费，故本文针对目前不凝气产量大等问题，对回收利用不凝气进行探讨，提出不凝气轻烃回收方案，并做了经济效益估算。凝液;不凝气;轻烃回收1 凝析油稳定工艺1.1 凝析油稳定方法凝析油稳定方法基本上分为闪蒸法(一次平衡汽化可以在负压、常压、微正压
化工管理 2017年4期2017-02-20
- 低温余热发电技术在煤化工项目上的应用①
煤化工项目的低温凝液余热资源，在计算工艺凝液余热容量的基础上确定了合理的ORC余热利用方案，利用ORC余热发电机组代替原有的循环水冷却器，以便在完成对工艺凝液冷却的同时实现余热资源发电收益。分析结果表明：该余热发电项目的净发电功率为516kW，节约原有冷却塔循环水泵消耗的功率为110kW，年收益电量达500.8万度，年节约标准煤1812.4吨。煤化工项目， 低温凝液， 有机朗肯循环(ORC)， 余热发电0 引 言随着经济高速增长，中国的能源消费量与日俱增，
高技术通讯 2016年7期2017-01-10
- 乙烯新区凝液系统瓶颈问题优化改造
时产生的低压蒸汽凝液送至锅炉装置除氧器系统，作为锅炉给水使用。在实际运行过程中，由于凝液压力高、含汽量大，对除氧器液位、压力的控制和除氧效果造成一定的影响，严重制约了装置的稳定运行。作者利用凝液闪蒸分离技术，对乙烯新区凝液系统进行技术改造[1-2]，新增一台低压凝液闪蒸罐，投入运行后，在满足锅炉除氧器液位、压力控制需求的同时，使凝液中汽液相得到合理利用，保证了装置的长周期稳定运行，减少了能源浪费，降低了生产成本[3-4]。1 乙烯新区凝液系统运行中存在的问
化工科技 2016年6期2016-06-06
- 干气提浓乙烯装置加工重整变压吸附解吸气的技术改造
，使该装置产生的凝液较多，凝液主要为C3～C5组分以及少量水分。改造中增设了管线将凝液送至催化裂化装置，并将凝液管线增加伴热设施，及时将凝液排出回收利用。改造后装置运行效果良好，能将富含重组分的重整PSA解吸气中的C2及C2以上组分高效回收，并有效脱除H2S，CO2，O2等杂质，为蒸汽裂解制乙烯装置提供合格的原料气，经济效益可提高5 063万元a。变压吸附 干气 解吸气 提浓 乙烯炼油厂催化裂化等装置会副产大量干气，主要组分为 H2，CH4，C2H4，C2
石油炼制与化工 2016年7期2016-04-11
- 神宁炉凝液收集系统探讨
0411）神宁炉凝液收集系统探讨王国梁（神华宁夏煤业集团有限责任公司煤制油分公司气化厂，宁夏 银川 750411）神宁炉凝液收集系统，用以收集气化装置各等级蒸汽凝液，副产低低压蒸汽，同时冷凝液缓冲罐的工艺水加压后替代脱盐水作为洗涤塔精洗段的补水。气化炉原始开车或装置凝液量不足时，冷凝液缓冲罐采用脱盐水进行补水，凝液量较大时通过冷凝液泵增加外送量。神宁炉；凝液系统；收集流程西门子GSP粉煤加压气流床气化技术[1]所采用的凝液收集系统，用以收集处理气化装置各等
工程技术研究 2016年12期2016-02-11
- 甲醇精馏系统蒸汽凝液余热回收优化设计
甲醇精馏系统蒸汽凝液余热回收优化设计周芳姜波中国成达工程有限公司成都610041 袁鹏民张彩丽内蒙古荣信化工有限公司鄂尔多斯014300摘要传统甲醇精馏工艺中，为回收蒸汽凝液余热，常将精馏塔再沸器出口凝液用于预热预精馏塔进料原料液，但出预热器的凝液温度仍较高，余热回收效果非常有限；为最大限度地回收此部分热量，优化设计中增设了凝液再沸器，以尽可能地分担预精馏塔再沸热，这样可将凝液温度由原来的159℃降至94℃。投产后的实际运行数据表明，此优化设计达到了预期目
化工设计 2015年6期2016-01-31
- 非能动余热排出换热器冷凝换热性能研究
心管与周围旁管的凝液增长率以及冷凝换热热阻，分析了中心管与旁管换热特性的差异，解释了低压条件下冷凝换热系数剧烈下降现象。将管束冷凝试验数据与已有单管试验数据对比发现，在相同蒸汽工况下，单管的冷凝换热系数与旁管的冷凝换热系数吻合较好，但远低于中心管的冷凝换热系数，说明中心管的换热性能相对于旁管确实得到了强化。通过对比换热系数的试验值与经典努塞尔理论和努塞尔修正理论的计算值发现，中心管的试验值与努塞尔修正理论计算值吻合较好，但旁管的偏差较大。竖直管束；蒸汽冷凝
原子能科学技术 2015年10期2015-05-04
- 聚酯装置中热媒循环系统的设计
备，换热后的热媒凝液排至凝液总管，换热后的气相部分经放空总管汇总至气液分离器。图2 气相热媒系统工作流程Fig.2 Typical process of a gas heating medium system从气液分离器上部出来的气相热媒放空至气相热媒收集槽，从气液分离器下部出来的气相热媒凝液经凝液总管返回至气相热媒蒸发器，由一次热媒加热循环使用。3.2 设计要点(1)气相热媒蒸发器。气相热媒凝液必须靠重力从用户流回到蒸发器，所以蒸发器必须布置在低于用户的
合成纤维工业 2015年1期2015-03-25
- 蒸汽加热换热器的优化控制
进口蒸汽还是出口凝液管线上展开讨论。蒸汽调节阀安装在蒸汽入口管道上，凝结水将夹带大量蒸汽排出，不能充分利用蒸汽潜热，且调节阀口径较大，成本高；调节阀安装在出口凝液管线上，在换热器上增加液位控制，可充分地利用蒸汽潜热，节省能源，且出口凝液管道比蒸汽进口管道小，可以节省调节阀购买费用，通过控制冷凝液的排放量和排放速度，达到最大化的换热效果；同时就改进后的控制方案从理论上分析了其可行性。关键词：蒸汽凝液换热器液位控制换热器是在具有不同温度的两种或两种以上流体之间
石油化工自动化 2015年4期2015-02-26
- 金属软管爆裂原因分析及对策
为主。其“蒸汽—凝液”系统如图1所示：管网蒸汽稳压后经由调节阀分两路，主体经金属软管A和旋转接头进入干燥机汽室和换热管，完成换热后的蒸汽凝液依靠干燥机的旋转和凝液自重从旋转接头经由金属软管B1-B2进入凝液罐，见图2。干燥机换热管内的未凝蒸气从尾部不凝气管排出。凝液罐的液位由出口液位调节阀控制，超出控制值时阀门开启，凝液依靠直接通入凝液罐的蒸汽的压力排至闪蒸罐。图1 蒸汽凝液系统流程图2 旋转接头及金属软管结构1 事故状态煤调湿设备运转中，各项参数正常，中
中国特种设备安全 2014年1期2014-09-04
- 油田伴生气回收的效益与风险
m3/a，产品为凝液和干气。凝液产量520.5 t/a，进入储罐全部装车外售，干气产量141.6万m3/a，用于厂区发电。伴生气回收利用收益主要包括[2]：1）干气每年可发电量约288h104kWh，达到了节能增效的目的[3]。2）根据当前天然气价格约2.0元/m3、凝液（按液化石油气估）4 000元/t计算[4]，经济收益约491.4万元/a。3）清洁燃料干气相当年节约标煤1 883 t，且与燃煤相比具有污染小、热效率高、使用方便的显著特点，按照2010
环境影响评价 2014年5期2014-06-07
- 大庆炼化冷凝水实现回收再利用
热水罐可排放蒸汽凝液15吨，这样尾气回收装置每天就可节约新鲜水15吨。在生产抗盐产品时，该车间用1.0 MPa消防蒸汽为水解机夹套水加热，蒸汽在加热时蒸汽凝液使热水罐的液位上涨，当热水罐液位高于工艺操作条件时，需从换热器导淋处将热水罐内水排放掉，以满足工艺生产要求，这样就浪费了一部分水资源。为此，该车间在一线3#水解机回水线上焊接一条回水管线连接至尾气回水装置洗涤循环塔内，用于尾气装置循环塔预处理洗涤循环吸收，从而实现了冷凝水回收再利用。
石油化工应用 2014年4期2014-04-06
- 国内天然气回收乙烯原料的技术经济分析
发，论述了天然气凝液（NGL）回收及其用作乙烯原料的可行性。以新疆柯克亚凝析气田的天然气为例，对凝液回收项目的经济效益进行了预测。结果表明，对于大部分天然气，C2+以上烃类含量高，有利于天然气凝液回收。回收的天然气凝液主要以乙烷、丙烷、丁烷为主，可直接用作乙烯原料。天然气；凝液回收；乙烯原料在乙烯生产过程中，原料成本占生产成本60%～80%，并直接影响其下游产品的成本，因此，乙烯生产企业非常重视廉价、优质裂解原料的选用。目前，世界乙烯原料主要有乙烷、丙烷、
当代化工 2014年11期2014-02-20
- 陶瓷膜除油除铁机组通量下降原因分析及解决办法
置产生的蒸汽工艺凝液通过凝结水系统输送总管，依靠管网压力进入工艺凝液与除盐水板换热，将工艺凝液的水温降至40～60℃后，进入凝液水箱，由凝液水泵提升进入陶瓷膜除油除铁机组，将凝液中的油、铁等杂质滤除，其产出水经提升泵进入活性炭纤维毡过滤器，出水经在线分析仪（包括油、电导率）检测合格后由凝液中间水泵提升进入混合离子交换器，依靠离子交换脱除凝液中的剩余盐份，出水达到锅炉补充水指标后进入除盐水箱产出成品化学水。工艺流程：外来凝结水→除盐水板换→凝液水箱→陶瓷膜除
石油化工应用 2013年7期2013-09-05
- 乙烯蒸发器凝液系统的改善
乙烯蒸发器的蒸汽凝液无法正常返回至凝液系统，为了保障气相乙烯的正常供给，凝液只好现场排至厂内雨排系统，导致蒸汽和凝液系统的不平衡，需要额外加大脱盐水的补加量。相应地，锅炉水系统的处理药剂消耗也高于设计量，并且凝液的热量也没能得到回收，造成了巨大的浪费。造成以上问题的原因为该处的蒸汽处于蒸汽管网的末端，本身的压力较低，形成凝液后的压力低于低压蒸汽凝液管网的压力，再加之该凝液返回凝液管网的管线较长，使得凝液无法正常返回。3 改善方案3.1 初步改善方案将原来疏
中国氯碱 2013年10期2013-08-16
- PTA装置蒸汽凝液系统的防腐控制
2年4月份，蒸汽凝液系统pH值偏低，装置设备腐蚀日益严重，系统注胺量逐渐增大，凝液也无法回收利用，凝液回收率较低，同时使用外来凝液增多，不仅影响到装置物耗、能耗，而且还严重影响到装置的安全平稳生产。对此我们详细分析凝液pH值偏低的原因，提出改造方案，彻底解决蒸汽凝液系统pH值偏低的问题，优化凝液pH值控制，在控制装置腐蚀情况的同时降低装置物耗、能耗，保证装置安全平稳生产。1 蒸汽凝液系统的工艺流程PTA 装置蒸汽系统共有 9 MPa、3.5 MPa、1 M
河南化工 2013年15期2013-08-15
- 输气站凝液罐防腐保温层对罐体腐蚀的影响
1003)输气站凝液罐防腐保温层对罐体腐蚀的影响郭东升1，姚建军2，贾明贵1，李宜震1(1.山东省天然气管道有限责任公司，山东济南250101; 2.中石化洛阳工程有限公司，河南洛阳471003)介绍了输气站凝液罐防腐保温的管理现状，通过表象观察与仪器测试，认为罐体腐蚀主要集中在罐体纵向1/4与3/4处，而这两处刚好是凝液罐呼吸阀与安全阀安装位置。由于呼吸阀与安全阀根部管线的影响，凝液罐防腐保温层镀锌铁皮外层不可避免在这两处形成了防护缺口，造成雨水渗入油毛
石油化工腐蚀与防护 2012年5期2012-09-13
- 洛阳石化PTA装置增上小项目大幅降低综合能耗
是PTA装置蒸汽凝液系统改造和空压机循环水串级改造。开工运行半年多来，每小时可多产低压蒸汽3～5吨，回用高温凝结水20吨，减少除盐水用量20吨。每小时可降低循环水用量800吨,每年降低能源消耗1200吨标油。该装置与中国石化同行业相比建设较早，耗用蒸汽多，空压机循环水耗用量大，有可优化和改造空间。为此，车间对照与自身规模极为相似的仪征一套PTA装置，从流程到工艺管理，积极学习他们的先进经验，找差距，量不足，着手进行科研开发。自2009年开始，装置立项进行初
河南化工 2010年21期2010-08-15