炮孔
- 上向中深孔掏槽爆破炮孔布置方式优化研究①
1］有掏槽方式、炮孔直径、间隔距离和微差时间等。 已有研究多侧重于掏槽方式、炮孔直径组合等方面［2-4］，而鲜有对具体的炮孔布置方式进行深入研究。 合理布置掏槽炮孔与空孔，能够充分利用空孔的自由面效应和补偿空间作用。 合理的首圈掏槽炮孔布置方式可减少爆破振动、减少大块、提高掏槽爆破效果。 因此，非常有必要对槽区炮孔布置方式对成槽效果的影响机理进行研究，并优化相应的炮孔布置方式。本文以湖北铜绿山铜铁矿－485 m 中段9310 试验采场为工程背景，以九孔掏槽
矿冶工程 2023年6期2024-01-20
- 切顶留巷深孔预裂爆破炮孔间距数值模拟分析
制的分析从而确定炮孔间距为60 cm 时可以起到很好的切顶卸压效果;原文杰等[6]研究了不同炮孔间距条件下间隔装药和不间隔装药对爆破效果的影响,间隔装药间距在1.0、1.4、1.8 m 时的爆破效果比不间隔装药的效果要好;张旭进等[7]研究了不耦合装药结构和聚能装药结构在定向爆破岩石中的效果差异,聚能装药结构在不耦合装药量少的情况下,仍然可以达到爆破效果;马波涛等[8]研究了不同的深孔爆破起爆方式对爆炸产生裂纹的影响,逐孔起爆的方式要比齐发起爆的破岩效果要
煤矿爆破 2023年4期2024-01-10
- 煤岩体双孔爆破应力波及裂纹扩展叠加效应分析
律，对选择合理的炮孔间距有重要的参考意义。王公忠等[13]研究了松软煤层双孔预裂爆破增透对瓦斯抽采范围的影响，确定了该煤层条件下的爆破孔的合理间距；赵建平等[14]认为，双孔爆破时，随着孔间距一定范围内的增大，孔心连线方向裂纹半径会逐渐增大，垂直孔心线方向裂纹半径会逐渐减小，存在最佳孔间距使裂纹贯通的同时产生最大有效破碎面积。目前的成果还缺少炮孔间距与单孔爆破裂纹半径定量关系方面的研究。现场施工中，炮孔间距往往根据单个炮孔裂隙区半径的2 倍进行估算，另外，
煤矿安全 2023年10期2023-10-26
- 基于智能岩性识别的炮孔装药量计算*
展，已经可以获得炮孔精确的岩性分布数据，如何利用炮孔精确的岩性数据来计算装药量，将是提高爆破效果和降低爆破成本的新途径。目前普遍采用的计算炮孔装药量的方法，主要依据地质勘探钻孔数据或经验来估计炮孔的岩性，并由此计算炮孔的装药量。由于所依据的地质勘探钻孔密度太大或人为因素，这种确定爆破岩性的方法往往无法准确获得炮孔的岩性分布，所得到炮孔装药量计算结果对爆破效果和爆破成本产生较大的影响。为提高爆破效果和降低爆破成本，很多学者和工程技术人员在炮孔装药量辅助计算和
爆破 2022年4期2022-12-17
- 司马煤业1208综放工作面顶板深孔预裂设计
工作面切眼爆破炮孔布置工作面切眼共布置29个爆破炮孔，分别用A1至A9、A备1、A10至A18、A备2、A19至A27表示。炮孔距切眼内帮1.0 m，炮孔轴线水平投影方向与切眼轴线方向平行。切眼施工炮眼总长527 m，装药总长293 m，封泥总长197 m；其中A备1、A备2炮孔为备用孔，仅在其它炮孔出现问题时才启用，故不装药。2.3 回风巷爆破炮孔布置在回风巷施工爆破炮孔7个(F1至F6、F备)，炮孔总长132 m，装药总长62 m，封泥长度51 m。
煤 2022年7期2022-11-26
- 炮孔倾角对抛掷爆破效果的影响分析*
参数、延期时间、炮孔倾角等影响因素进行优化研究[10-13]。有专家指出[14]，利用倾斜炮孔可提高抛掷量和抛掷距离，并能将40%～60%的覆盖物抛到采空区，破碎和抛掷效果较好。本文以黑岱沟露天煤矿为工程背景，考查了炮孔倾角对抛掷爆破效果的影响，以获得最佳炮孔倾角，为露天矿山爆破设计提供参考。1 抛掷爆破基本参数抛掷爆堆剖面如图1所示。图1中，抛掷距离L表示抛射点至抛落点的水平距离，偏移距离L偏移表示倾斜炮孔相对于垂直炮孔的倾斜偏移量，有效抛掷距离L有效=
化工矿物与加工 2022年9期2022-09-23
- 莒山煤矿半煤岩巷道爆破掘进参数优化研究
破顶掘进。目前的炮孔布置方案如图1，循环炮眼数量为60 个，周边炮眼间距为400 mm。该参数下巷道掘进速度较慢，围岩成型较差，部分区域超挖严重。为了提高巷道掘进效率，保证围岩成型效果及稳定性，需对原有的爆破参数展开优化研究。图1 原爆破方案示意图（mm）2 掘进爆破参数计算分析（1）炮孔深度。炮孔深度L可由下式计算[1-2]：式中：d为每月计划掘进进尺，取300 m；A为每月掘进工作天数，取26 d；η为炮孔爆破效率，取0.9；N为每天掘进的循环数，取6
山东煤炭科技 2022年8期2022-09-14
- 多孔球状药包爆破成井方案优化
掘进过程中，由于炮孔会受到多方面因素影响造成偏斜，对整个爆破成井造成许多不利影响[2-3]，而炮孔偏斜是无法避免的因素。针对炮孔偏斜产生的原因，李政等[4]指出炮孔在钻进过程中，由于岩层诱偏影响以及钻头制造、定位测量误差等原因，会导致炮孔在钻凿过程中发生偏斜。吴万荣等[5]对钻头偏载进行力学分析，指出由于岩石的结构和性质的复杂多变性，在钻头钻进过程中会导致钻头受力不均匀而产生偏斜，并给出了控制偏斜的措施，还有许多学者进行了研究[6-8]，其结论为深孔爆破技
采矿技术 2022年4期2022-08-17
- 岳南煤业厚层坚硬顶板深孔爆破放顶技术研究
为后续确定合理的炮孔间距提供依据。基于215102 综采工作面的实际地质条件，建立二维数值计算模型，模型尺寸为：长×高=100 m×35 m，按表1 的数据对各岩层的物理力学参数进行赋参。对模型两边及底部进行位移约束，模型顶部施加一定的均布载荷模拟上覆岩层压力。模拟中在开切眼顶板向上倾斜45°布置炮孔，炮孔深度13.5 m，封孔长度设计为5.5 m，利用CDEM 的爆炸计算模块模拟炮孔的裂纹扩展规律，对比分析预裂爆破前后坚硬顶板的运移破断规律。表1 煤岩体
山东煤炭科技 2022年7期2022-08-10
- 隧道固- 液- 气轴向不耦合装药参数分析及优化
,在保证掏槽眼的炮孔沿着孔内壁顺利起裂和裂纹发展,炮孔内炸药起爆的切向拉应力最大值需要满足其值大于隧道围岩的抗拉强度[3]；与此同时,为了使掏槽眼在炸药起爆时达到贯穿条件,炮孔的中心孔距需要小于围岩在炮孔起爆后产生的爆生裂纹长度[4]。1 掏槽眼固水气三相轴向不耦合模型图1 固水气三相计算模型示意图当炮孔内的空气柱体长度较大时时,p其中：p1- 炮孔气体膨胀后挤压到孔内水袋界面处时产生的压力值；V0=πr02le；V1- 炮孔内硝铵炸药和空气柱体的体积总和
科学技术创新 2022年21期2022-07-24
- 综采工作面初采期间深孔预裂爆破强制放顶技术应用
（1）强制放顶的炮孔中心线平行于切眼中心线，距离切眼副帮2.5 m，孔距为6 m、6.5 m，设计炮孔直径95 mm，爆区全长为30.5 m。共布置掏槽孔14 个、主爆孔38 个、辅助孔13 个，共计65个炮孔，孔口沿炮孔中心线呈“一”字形排列，均为倾斜炮孔，仰角30°，垂深为4～12 m，爆破采用一次性装药，分三次起爆的分区起爆方案，如图1。其中1+1b、2、3、4 号和 5+5b 号7 个炮孔孔底朝向30110 辅运顺槽，其余炮孔孔底均朝向30110回
山东煤炭科技 2022年5期2022-06-21
- 同时起爆单排炮孔等效均布荷载的计算方法*
手段，当对大规模炮孔产生的荷载或爆破振动进行数值模拟时，爆炸荷载的施加是其重点和难点。目前，爆破荷载的模拟和施加主要有三种技术途径：一是建立炮孔及炸药单元，利用炸药材料的爆轰产物状态方程来模拟爆炸荷载，并直接施加在炮孔壁上；二是直接在孔壁上施加一个随时间变化的均布压力；三是不考虑炮孔的形状，仅在炮孔中心连线(面)上施加等效均布荷载。第一种技术途径中的爆轰产物状态方程是计算爆轰产物压力、体积、温度等物理量之间的数学方程，国内外学者曾提出了BKW[1]、JCZ
爆破 2022年2期2022-06-21
- 余吾煤业N2106工作面初采前顶板预裂爆破钻孔设计
和端头顶板预裂的炮孔布置方案及爆破方式2.1 切眼及巷道端头炮孔布置303.5 m长的切眼共在顶板上布置42个炮孔，编号分别用数字1、2、3、4、5……40、41、42表示，所有炮孔累计长度893.6 m，炮孔直径为75 mm，长13.1～26.6 m，倾角32～69°。综合考虑顶板预裂效果及顶锚杆、锚索打设位置，将炮孔开口位置控制在距开切眼外帮0.5～1.2 m范围内。胶带巷端头处布置2个顶板预裂炮孔(用胶1、胶2表示)。胶1、胶2炮孔孔口距切眼炮孔法线
煤 2022年6期2022-06-13
- 高速公路隧道掘进爆破施工技术研究
，并在其四角进行炮孔的布置。应注意，钻孔位置应准确无误，现场要做出明显的标记[1]。1.3 炮孔分布除在第一步开挖时设置8处炮眼，还需在边长为1 m的正方向周围继续设置炮孔，共12个，该炮孔之间的距离与之前设置的完全相同，同时第一步开挖对应的断面，其炮孔之间的距离和全断面开挖过程中设置的炮孔的间隔距离不能有太大差别，相邻炮孔间距需控制在60～80 cm范围内，仅边墙处的光爆破炮孔间距相对较小，为55 cm作用。基于此，第一步开挖时，共设置61个炮孔，孔深2
黑龙江交通科技 2022年4期2022-06-07
- 基于地下矿中深孔爆破参数相关性研究的爆破优化设计*
因素有很多，诸如炮孔直径、炸药单耗、排孔装药量、最小抵抗线和装药长度等。针对地下矿中深孔爆破设计，前人做了大量的研究。其一是基于特定矿岩条件下的特定爆破参数优化，主要表现为在其他条件不变的前提下改变一种或多种影响因素，如马俊杰等[1]基于爆破漏斗理论对采场爆破参数进行优化，最终得出采场的合理爆破参数、孔间距和排距；陈学松等[2]通过改变孔网参数控制爆破块度，在选择合理的孔网参数条件下进行间隔装药爆破试验，从而达到控制爆破块度及成本的目的。其二是针对爆破及其
采矿技术 2022年3期2022-06-04
- 基于智能岩性识别的爆破岩体三维实体模型建立
展，已经可以获得炮孔精确的岩性分布数据，如何利用炮孔精确的岩性数据来建立爆破岩体的三维模型是一个亟需解决的问题。三维实体建模方面，Song Renbo 等[9]提出了一种半自动的复杂地质体三维建模方法，该方法能够快速构建地层、断层等地质构造十分复杂的地质体三维模型；CHE Defu 等[10]使用加权克里金(WK)方法对硬数据和软数据进行插值并提出了断层建模方法来建立断层的几何结构及其对煤层表面模型的影响。部分学者对基于钻孔数据的三维地质体建模进行研究，能
煤田地质与勘探 2022年4期2022-05-08
- 采石场开采爆破炮孔的布置优化❋
]研究了相邻爆破炮孔对应力波传播的影响，结果表明，两相邻炮孔延长线上的拉应力由于应力波叠加而减小。高士才等[5]通过水泥沙浆台阶爆破试验，提出一种能够增强爆炸气体催生爆炸孔周围裂隙的方案。陈浩哲[6]采用有限元仿真研究不同起爆时差对爆破效果的影响规律，提高了光面爆破的爆破效果。李洪伟等[7]采用数值模拟研究岩石爆炸裂纹发现，炮孔周围裂纹与粉碎数量随炮孔间距离的增加而增多。然而，国内外对矿山岩石的爆破理论研究大多基于地下开采的爆破机理、炮孔布置和爆破作业安全
爆破器材 2022年1期2022-01-11
- 露天煤矿爆破根底控制技术应用研究
二是爆破装药量、炮孔超深、间排距等参数控制不到位，造成爆破后根底控制效果差，影响采装效率及经济效益。因此，露天煤矿爆破质量对矿山生产效率、经济效益及安全生产至关重要。以大煤沟露天煤矿为例，针对爆破中存在的根底问题进行分析，提出控制根底的优化方案[1-6]，保障矿山采装效率。1 概况大煤沟煤矿地处柴达木盆地北缘东部，达肯大坂山东南，矿区面积3.750 7 km2，开采方式为露天与井工结合开采，生产规模为100 万t/a。井田内煤层赋存标高多在+3450～+2
山东煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 隧道掘进水压爆破技术发展
破)的装药结构是炮孔仅装药卷和起爆雷管，无回填填塞，如图1所示。这种装药结构存在着不能充分利用炸药有效能量和严重污染环境两大痼疾，为此笔者于20世纪末研发了隧道掘进水压爆破。图1 隧道掘进常规爆破炮孔装药结构Fig.1 The charge structure of conventional blasting blasthole in tunnel excavation隧道掘进水压爆破系指在常规爆破炮孔装药结构的基础上，往炮孔一定位置注入一定量的水(见图2
工程爆破 2021年5期2021-11-20
- 潞宁煤业22116工作面切顶卸压护巷技术应用
在停采线附近布置炮孔形成切顶线，但由于回撤通道还未形成，为了不影响生产，拟在距离停采线最近的材料斜巷内采用超前深孔预裂爆破法进行钻孔爆破。因钻孔爆破效果易受炮孔长度、角度、间距、孔径、装药结构、装药量、封孔长度等因素影响，爆破参数的选择就尤为重要。近年来，国内外学者主要采用如下方法来确定爆破参数。2.1 炮孔角度炮孔角度主要分为方位角和仰角，因爆破裂隙的辐射长度和三带范围主要受仰角影响，因此炮孔参数设计中主要考虑仰角因素，其计算见公式（1）［3-4］：式中
江西煤炭科技 2021年4期2021-11-11
- 石碌铁矿无切割井拉槽工艺
。回采爆破参数为炮孔直径为85 mm，拉槽炮孔排距为1.6~2.0 m，回采炮孔排距为2.2~2.4 m，回采炮孔孔底距为3.0~3.6 m，炮孔排面倾角为90°，炸药采用粒状重铵油炸药，孔间微差爆破。回采切割拉槽工序是地下采矿生产中最为关键的环节之一，是采场回采爆破前的最后一项关键准备工作，为后续回采爆破开辟足够的补偿空间和自由面，切割拉槽效果的质量直接关系到后续回采爆破效果及采矿生产经济指标［1］。随着采矿生产持续进行和采场不断延伸，采用一种或单一的切
现代矿业 2021年5期2021-06-30
- 基于Floyd算法的扇形中深孔爆破布孔优化设计*
下，寻找扇形排面炮孔总长度最短的排面炮孔布置方案，即扇形炮孔排面布置优化，是影响爆破效果和凿岩费用的关键因素，目前关于中深孔爆破布孔优化的相关研究比较少[10,11]。随着数字化矿山技术的发展，中深孔爆破设计从手工、人机交互迈入了计算模块自动化设计阶段[10]。文献[10]利用动态规划的思想，将扇形中深孔炮孔布置视为从排面炮孔起始孔到终止孔的单源最短路径问题，基于Dijkstra算法建立了扇形中深孔爆破设计算法模型。在实际炮孔布置设计中，为了保证爆破质量，
爆破 2021年1期2021-03-31
- 光面爆破技术在采场切采中应用
1 采场切采光面炮孔布置切采炮孔排距为0.8m~0.9m，每排布置4~5个柱子孔；孔距：由下往上1~4个柱子孔间距为0.8m~1.1m，最上顶板孔为光面孔，光面层厚度为0.3m~0.6m，光面孔与巷道顶板间高度不超过0.3m，岩质软弱、裂隙发育者，顶板光面眼距应小而光面层厚度应大；岩质坚硬、稳定的岩石上，顶板光面孔距应大而光面层厚度应小；炮孔均为水平孔，向自由面方向倾斜80度施工。顶板层必须套气腿，确保顶板孔施工成水平孔。具体施工方式可根据采场现场实际空高
中国金属通报 2020年17期2021-01-05
- 阿舍勒铜矿采场炮孔测斜实施应用
爆破落矿。在实际炮孔凿岩时，由于施工时设备凿岩误差，导致成孔不够精确，并且炮孔成孔后无法测偏纠正，进而导致回采爆破时采场边界不易控制。为减少充填体采场混入率，降低矿石贫化率和损失率，在矿山精细化采矿发展的要求下，控制阿舍勒中深孔、大直径深孔凿岩偏斜率，提高成孔质量，开展炮孔测斜工作十分必要。2 炮孔测斜的实施应用炮孔测斜测量以0m 中段北1#采场为例，采用Rodded Boretrak 杆式抗磁炮孔测斜仪对炮孔进行了测斜，由于矿山生产任务紧张，槽区炮孔施工
新疆有色金属 2020年3期2020-09-14
- 阿舍勒铜矿二步骤采场炮孔测量技术分析与应用
破综合成本，建立炮孔模型数据及炮孔数据库，为矿山生产提供强有力技术支撑。2.2 意义阿舍勒铜矿主要采用大直径深孔空场嗣后充填采矿法，该采矿方法底部通过YGZ-90中孔机施工中孔爆破后形成放矿漏斗，顶部通过T-150 潜孔钻机施工大直径深孔爆破落矿。在实际凿岩时，由于炮孔偏斜，导致采场边界不易控制，最终影响采场回采造成损失贫化。在矿山精细化采矿发展的要求下，开展炮孔测斜工作尤为重要。深部二步骤采场两侧均为一步骤采场的胶结充填体，而且与上部采场相比较，矿、围岩
新疆有色金属 2020年3期2020-09-14
- 高地应力岩体多孔爆破破岩机制*
纹首先呈辐射状从炮孔壁向外传播，随后逐渐平行于最大主应力方向向外扩展；地应力抑制了裂纹扩展的长度，地应力场水平越高，裂纹扩展长度越小。然而，目前相关的研究主要针对单孔爆破方面，而实际工程的爆破是多个炮孔同时起爆，需要考虑炮孔间的相互作用。在多孔爆破研究方面，He 等[8]通过数值模拟研究发现，双孔爆破引起的应力波叠加会在炮孔之间形成径向裂纹而使岩石断裂，并指出随着不耦合系数的增大，垂直于炮孔连线的裂纹的长度呈线性减小；Zhao 等[9]研究发现，增加相邻炮
爆炸与冲击 2020年7期2020-08-10
- 综采工作面坚硬顶板超前松动爆破强制放顶技术实践
布置时，同一排的炮孔的各个参数均相同，炮孔沿着顶板的初采线设置，炮孔的斜度为45°，深度为26 m，各个炮孔之间的距离设置为5.7 m。为了确保开孔的安全性，在综采面的切眼内侧挨着顺槽的位置设置两个独立的炮孔，两个炮孔距离初采线的距离约为2.1 m，两个炮孔的仰角约为67.2°，炮孔的深度为7.3 m，钻进时的角度应和初采线垂直，在施工的过程中需要保持两个炮孔之间的距离不小于1.2 m防止在钻进过程中两个钻孔的交叉，该布置方案能够在确保爆破效果的情况下降低
山西化工 2020年3期2020-07-16
- 聚能爆破切顶技术在沿空留巷中的应用探讨
直径、炸药直径与炮孔直径炮孔直径和聚能管直径要两者相互适应，保证聚能药卷能够放入炮孔内。根据官地煤矿12605工作面的现场条件，根据工程经验，选用壁厚为1.8 mm、外径为40 mm的聚能管，直径为48 mm的钻头，直径为35 mm的大直径乳化炸药。表1 顶底板岩性情况图1 工作面留巷位置2.2 炮孔深度根据现场钻孔柱状图和12605工作面沿空留巷实施情况，顶板平均厚度为6.34 m左右，再往上为9.3 m左右的泥岩和粉砂岩互层。因此，炮孔深度初步确定为6
江西煤炭科技 2020年1期2020-03-03
- 坚硬顶板综采面初采深孔预裂爆破技术研究
破技术参数（1）炮孔布置18403工作面初采期共施工炮孔241个，炮孔深度为7 m ，炮孔均垂直于顶板。施工炮孔总长1687 m。根据现有条件，炮孔直径42 mm，炸药为三级煤矿许用乳化炸药，药卷规格为Φ35 mm×200 mm，200 g/卷，径向装药不耦合系数为1.2。18403工作面开采前，由于工作面切眼设备已经安装好，故切眼炮孔施工在工作面安装试运转割煤3刀后进行，此时切眼内有2.0～2.4 m空间，能够满足打钻空间。正、副巷炮孔可提前布置。a、切
江西煤炭科技 2020年1期2020-03-03
- 工作面初采深孔爆破切顶技术应用
参数确定2.1 炮孔位置确定（1）主炮孔根据官地矿22613工作面上覆顶板岩层的具体位置，结合相似工作面的工程经验，采用23 m深的炮孔可以达到强制放顶的效果。在工作面切眼处布置两排炮孔用于强制切顶。为了扩大炮孔爆破范围，炮孔均在孔底呈倒“八”字，在孔口处呈现“三花眼”布置，两组炮孔A组炮孔与切眼轴向平行布置，B组炮孔相对于切眼轴向斜向布置，见图1。图1 炮孔布置A组炮孔内红色范围内进行装药，蓝色范围内进行封孔，为了施工方面，A组炮孔斜向上60°进行施工。
江西煤炭科技 2020年1期2020-03-03
- 花岗闪长岩体中的掘进爆破设计方案优化
优化改进，增设了炮孔，并改变炮孔装药量，大大提高了爆破效率，解决了爆破不彻底的问题，节约了爆破成本，为工程进展争取了时间。优化后的掘进爆破设计方案多次应用于花岗闪长岩体中的施工，效果极好，并在本地区矿山中得到了推广。1 矿山常用掘进爆破设计方案1.1 掏槽方法掏槽孔布置采用垂直桶型掏槽，如图1所示。图1 桶形掏槽炮孔布置示意图Fig.1 Sketch map of barreled type slotted hole arrangement掏槽孔布置在开挖
有色金属（矿山部分） 2019年6期2019-12-24
- 深水炮孔爆破效果的优化技术
）1 现阶段深水炮孔爆破作业存在的问题经大量调研数据分析可知，在当前进行矿产资源开采作业过程中，随着开采深度的不断增加或者受开采地区地质结构的影响，炮孔渗水问题屡见不鲜。从某方面来讲，炮孔渗水问题的存在，在一定程度上既影响了企业的经济效益和社会效益，更给人们的生命财产埋下了巨大的安全隐患，进而严重阻碍了企业的可持续发展。此外，从目前来看，现阶段深水炮孔爆破作业存在的问题主要包括以下几个方面。1.1 爆炸品失效，施工成本增加当前，随着城乡一体化建设进程的不断
中小企业管理与科技 2019年33期2019-12-18
- 进路充填采矿法采场破碎炮孔护孔爆破试验研究
卡钻，成孔困难，炮孔易坍塌，成孔后即便经过多次洗孔，在装药前仍然有碎块碎渣塌落堆积在孔内，装药时会卡住装药管和药卷，导致装药不到位或炮孔不能装药而报废。由于破碎、坍塌炮孔装药质量难以保证，致使爆破效果很差，循环进尺小，炸药和雷管单耗过高，爆破块度不均，下一钻爆循环的作业面破碎且凸凹不平。调查的局部破碎区域采场爆破平均进尺不到2.6 m，炮孔利用率不到70%。爆破进尺小直接导致了采场出矿能力远远达不到设计出矿能力，制约了全矿采矿生产任务的顺利完成。因此，试验
有色金属（矿山部分） 2019年4期2019-08-22
- 单组份聚氨酯炮孔填塞剂应用性试验
100081)炮孔填塞是爆破施工过程中非常重要却常常被忽视的一个环节，填塞质量的好坏关乎着炸药能量利用率和爆破效果[1]，我国《爆破安全规程》(GB 6722-2014)明确指出[2]“硐室、深孔和浅孔爆破装药后都应进行填塞，禁止无填塞爆破”，而且铁路、公路、油气、地铁、水工和煤矿领域的钻孔爆破施工规范也要求炮孔均应进行良好填塞[3]。目前爆破施工炮孔填塞材料主要为手工炮泥、机制炮泥和炮泥塞，炮泥的主要成分为黏土和砂子。传统的炮泥填塞存在以下不足：施工现
工程爆破 2019年2期2019-05-09
- 坚硬顶板弱化技术在22118工作面中的应用
破主要布置21个炮孔，分别为A、B、C、D1～D5、E1～E7、G、H、M1、M2、N1、N2炮孔。其中A、B、C、D1～D5、G、H布置在切眼靠近老塘侧，距切眼靠老塘侧煤墙距离500mm，E1～E7布置在距D排孔1m的平行线上，旧切眼深孔爆破炮孔布置如图1所示。图1 旧切眼深孔爆破炮孔布置图E排孔E1～E7孔口间距15m，E1与运巷下帮间距17.5m，E6与E7孔间距13.5m，与风巷上帮10.7m。所有炮孔与切眼轴线呈60°向下山方向钻进。N1、N2和
山东煤炭科技 2019年4期2019-05-07
- 逐孔起爆在露天矿生产中的应用研究
进行；若加大中间炮孔的装药量，则增加了爆破作业成本；总之采用该方法进行爆破作业，会造成爆破效率低、岩石大块率高等确定，因此计划采用逐孔起爆技术来改良爆破效果。2 逐孔起爆技术简介逐孔起爆技术属于微差爆破范畴，采用该方法进行爆破作业时，各个炸药的爆破是独立进行的，从起爆点开始，延时一定时间后逐个向后传爆破，如此则后面爆破的炸药有前面爆破炸药产生的自由面，爆破应力波在新自由面处发生反射，炸药产生的爆破能量利用效率高，爆破振动减小，爆破的岩石发生挤压、碰撞作用，
煤矿现代化 2019年1期2019-03-04
- 爆破原理暨岩层层面之利用（上）
药被引爆之瞬间，炮孔被突然而来的高温高压气体充满因而膨胀；（2）受此膨胀作用，密接炮孔周围之岩层被粉碎，并在粉碎区外环产生一稠密的裂隙区；（3）爆炸后的压缩波在自由面反射成张力波并延伸此稠密裂隙区之裂隙而在裂隙区外造成稀疏的放射状裂隙（Wide Spaced Radial Cracks），再由壁面开始产生剥离（Spalling）；（4）此时炸药气体冲入这些裂隙将整个岩体推裂出而完成整个爆炸过程。上述的说法为一般人所共同接受，可是在笔者详细查证相关资料后，并
中国水泥 2018年12期2018-12-26
- 聚矿槽拉槽爆破“楼板”等问题的分析处理
在爆破时经常出现炮孔拒爆或是爆破不完全的“楼板”现象。通过对聚矿槽拉槽出现的爆破问题进行分析总结，主要有以下几个方面的原因：①实测图纸存在偏差。部分测量实测图纸巷道顶、底板标高不准，导致中深孔设计深度不够；②中深孔施工质量问题。部分炮孔未按设计要求进行施工，炮孔施工参数，包括孔深、倾角、方位这三要素偏差较大；③未对施工的炮孔进行实测对比。没有检测出不合格炮孔，和不对不合格炮孔进行补孔施工；④装药质量差。在装药时，没有对每一个炮孔深度进行认真核对，未对变形被
世界有色金属 2018年13期2018-09-12
- 地铁隧道精确控制爆破延期时间优选及应用
同孔间延期间隔、炮孔装药结构、起爆顺序亦对爆破振动有显著影响[3-4]。龚敏等[5]采用MATLAB软件分析了不同时间间隔的爆破振动波形叠加情况，指出振动速度主要受第一段和第二段起爆炮孔影响。管晓明等[6-7]基于隧道爆破掘进工程，得出电子雷管单孔连续爆破较非电雷管爆破可有效降低地表振动强度，能够有效控制施工对周围建筑物的损坏。田振农等[8]根据干扰减振的理念，提出了高精度电子雷管的错相减振机理，在隧道爆破工程中展现出较好降振效果。然而，目前爆破工程界尚未
振动与冲击 2018年13期2018-08-01
- 现场混装铵油炸药拒爆原因分析与防范措施
炸药不适用于有水炮孔，本文就针对一次现场混装铵油炸药的拒爆原因进行分析，提出针对水孔使用的现场混装铵油炸药的具体措施。1 拒爆孔的发现及现场调查某露天矿山南采区1405台阶采掘过程中发现一拒爆孔，炮孔拒爆炸药为现场混装铵油炸药，炮孔中间部分为空洞，炮孔上下各残留有一段铵油炸药。经核对，该拒爆孔为某次南采区1405台阶爆破中的19号炮孔(见图1)。图1南采区1405台阶爆破炮孔19号炮孔位于爆区的最后一排(第4排)，该炮孔内无水，炮孔设计孔深11.1 m，设
采矿技术 2018年4期2018-07-30
- 基于双向聚能拉张爆破理论的巷道顶板定向预裂*
留巷技术中，预裂炮孔的间距是巷道顶板定向预裂中的一个关键参数。在双向聚能拉张爆破切顶卸压技术的研究和应用中，预裂炮孔的间距研究还未引起足够的重视。因此，本文中基于双向聚能拉张爆破技术，采用数值模拟试验和现场试验相结合的方法，研究优化预裂炮孔间距，保证预裂效果，对切顶卸压沿空留巷技术的研究和应用具有重大的意义。1 双向聚能拉张爆破机制1.1 双向聚能拉张爆破原理双向聚能拉张爆破是预裂爆破的一种，有别于传统的预裂爆破，它通过聚能管与普通矿用炸药的有效结合，改变
爆炸与冲击 2018年4期2018-07-03
- 地下矿山工程井巷掘进爆破技术及实施要点分析
率提供保障。3 炮孔布置形式和起爆顺序3.1 掏槽形式由于循环进尺的速率直接受到工作面上掏槽孔布置情况的影响，所以掏槽孔的形式直接对炮孔的质量产生了显著影响。其次，辅助孔的作用主要可表现为，可使大量岩石崩落，提升周边孔的自由面，最终实现增大岩石爆破的目的。（1）椎体掏槽。锥形掏槽在竖井掘进中较为常用，该掏槽形式的底部各个掏槽孔并不连接，多以圆锥或角锥的形式进行排布。在采用圆锥的形式进行排布的情况下，多为圆形掘进，而以角锥的形式进行排布，则在平巷掘进的过程中
世界有色金属 2018年7期2018-01-30
- 微差爆破的爆生裂纹扩展特性试验研究
件上预制3个切槽炮孔，炮孔半径为3 mm，切槽深度为1 mm；炮孔1和炮孔2的间距为30 mm，炮孔2和炮孔3的间距为120 mm；采用敏感度较高的叠氮化铅(Pb(N3)2)作为起爆药，单孔装药量均为120 mg。叠氮化铅的相关性能参数[14]为：爆熔308 L/kg，爆热1 524 kJ/kg，爆温3 050 ℃，爆速4 478 m/s。本试验分2组进行，分别记为试件A和试件B。对于试件A，炮孔1在炮孔2和炮孔3同时起爆后的20 μs起爆，即炮孔1的延时
振动与冲击 2017年24期2018-01-23
- 石碌铁矿炮孔破坏原因及应对措施
89)石碌铁矿炮孔破坏原因及应对措施郭雄(金诚信矿业管理股份有限公司,北京100089)石碌铁矿挂帮矿采用中深孔爆破，施工困难，炮孔合格率低，通过对地质条件、爆破震动等的分析，将炮孔破坏原因分为炮孔堵塞、炮孔错动、孔口闭塞、炮孔变形4种类型，其所占比例分别为75%、12%、8%和5%。针对上述原因，提出了加强巷道支护、地压管理、缩短炮孔放置时间、进行微差爆破和改善爆破参数等措施，很大程度上改善了石碌铁矿炮孔破坏严重的局面，对国内类似矿山有重要的借鉴意义。
采矿技术 2016年5期2016-09-26
- 无切割井拉槽法在马坑铁矿的应用
患大，采用了前倾炮孔逐步抬高的无切割井扇形中深孔爆破拉槽法，取得了良好的使用效果。1无切割天井拉槽方案1.1无切割井拉槽原理[1]利用切割巷道作为爆破自由面，使用微差爆破，将炮孔依次逐排爆破，逐排创造爆破补偿空间，最终形成切割槽，另外，一次拉槽微差爆破也避免了前排爆破对后排炮孔的影响破坏。1.2无切割井拉槽炮孔布置及施工[2]采用YZ-90型导轨式凿岩机凿切割槽炮孔，炮孔直径50～65 mm，炮孔布置如图1所示。采用YZ-90型导轨式凿岩机凿炮孔，第1～第
现代矿业 2016年1期2016-06-02
- 大顶山矿区炮孔变形破坏原因及应对措施
02)大顶山矿区炮孔变形破坏原因及应对措施朱 强1，陈星明1，孙文勇1，叶 青2(1.西南科技大学环境与资源学院，四川 绵阳 621010； 2.四川锦宁矿业有限责任公司，四川 西昌 615602)矿山在无底柱分段崩落法的回采过程中，炮孔的变形破坏，严重影响了矿山的爆破效果，不仅带来大块、悬顶等问题，而且还恶化了放矿条件，制约了矿山的安全生产。本文针对大顶山矿区回采过程中炮孔变形破坏严重，矿山回采爆破效果以及矿石损失贫化指标难以提高的问题，在大量调查研究的
中国矿业 2015年7期2015-06-15
- CSJ型炮孔测量仪倾角测量的改进设想
205)CSJ型炮孔测量仪倾角测量的改进设想陈德炎，何晓武(广西华锡集团股份有限公司铜坑矿， 广西 河池市 547205)介绍了CSJ型炮孔测量仪的炮孔倾角测量原理及其倾角测量功能在实际应用中存在的缺陷，分析倾角测量误差过大的原因，推导最大偏差角的计算公式 。针对该缺陷，提出了增加楔形弹片、柔性连接和电子压力传感器的改进设想。预计经过改进后的测量仪，其导向管能自动与孔壁贴伏，且贴伏程度可测，同时可测得炮孔的直径，降低人员操作与导向管尺寸对炮孔倾角测量的影响
采矿技术 2015年3期2015-06-01
- 露天深孔台阶爆破炮孔测量技术探讨
露天深孔台阶爆破炮孔测量技术探讨郝亚飞 周桂松 黎 勇 刘 庆 周 宇(葛洲坝易普力股份有限公司，重庆 401122)在露天深孔台阶爆破中，炮孔的倾角和深度是保证爆破效果的重要因素，而传统炮孔测量方法工作量巨大，成为数字化爆破施工发展的短板。针对上述问题，并基于炮孔测量试验，分别论述了人工皮尺、声波、激光3种炮孔测量方法，包括3种炮孔测量方法的测试原理、优缺点、适应条件及相应的改进措施。其中基于声波和激光的炮孔测量方法具有潜在的改进和应用空间，可以为露天深
金属矿山 2015年4期2015-05-05
- 扇形孔爆破裂隙的数值模拟
参数如图1所示，炮孔孔径φ为80mm。图1 中深孔布置1.1 材料模型在本文模拟中用到的材料有两种：岩石(铁矿石)和炸药(ANFO)。1.1.1 岩石动力学模型本次模拟某铁矿无底柱分段崩落法中深孔爆破落矿，铁矿石可以认为是脆性岩石，这类脆性材料具有高抗压强度和低抗拉强度的性质，当受到荷载作用时因为微裂隙的扩展而表现出渐进式破坏。针对这种连续介质破坏模型，Johnson和Holmquist[5-7]提出了一种适用于脆性材料的本构模型(J-H模型)。J-H模型
中国矿业 2014年2期2014-04-02
- 炮孔直径对爆破振动的影响
学者的研究表示，炮孔直径以及测点的爆心距是影响爆破振动强度的重要参数，并基于柱面波理论和球面波及长柱状装药子波理论，得出了相应的质点峰值振动速度衰减公式，并表示为孔径和距离的函数[4]。更有实测数据表明，小孔径爆破时质点振动速度的衰减速率比大孔径爆破时快，小孔径爆破时，爆破速度更容易衰减[5]；并且，爆破振动的强度是随着孔径的增大而增大的，增长速率随着比例药量的减少而增大[6]。因此可以认为，炮孔直径虽然不是影响爆破振动的决定性因素，但对爆破振动强度有着重
采矿技术 2014年5期2014-03-22
- VCR法爆破成井在金源公司的试验应用
成天井。天井爆破炮孔布置如图1所示。布一个中心孔，4个周围孔，中心空与边孔距离为a[2]：a=(0.58～0.7)×13.7d式中，d为炮孔直径，m。炮孔采用YQ-100型潜孔钻机施工，孔径100 mm，计算得出孔距a=0.79～0.95 m，考虑炮孔偏斜等因素，取a=0.7 m。图1 炮孔布置图2 炮孔装药结构爆破采用毫秒差非电导爆管微差爆破，中心孔1段，周边孔3段，炸药使用当地炸药厂生产的岩石粉状乳化炸药，规格：25 kg/袋，密度0.85～1.05
采矿技术 2014年4期2014-03-22
- 一种凸多边形的爆破网络等时线算法研究
时刻相同或相近的炮孔用等时线连接起来，就可以更加直观地看到爆破的进度，而且可以根据等时线进一步确定整个爆破的延伸方向。在实际中，通常是先计算出每个炮孔的起爆时刻，然后统计出起爆时刻相同或相近的炮孔，最后分析爆破的趋势。某爆破项目的示意图如图1，其中数字代表起爆时刻，有箭头的线段代表孔外延时，没有箭头的曲线代表等时线，红色实心小三角形指明了爆破的岩石移动方向。CHI Bao-ming［2］，ZHANG Wei［3］等学者对针对爆破网络设计中的等时线进行了相关
大连民族大学学报 2013年1期2013-09-19
- 安庆铜矿富水炮孔导爆索起爆冲击波分析
的关系，分析富水炮孔采用导爆索起爆的合理性。1 模拟方法简介安庆铜矿的VCR法如图1所示。LS－DYNA3D借助ANSYS数值模拟软件进行前处理建立计算模型。ANSYS/LS－DYNA3D的有限元数值分析流程如图2所示。钢管内的导爆索起爆模拟流程见图3。2 空气介质爆破冲击波分析2.1 数值模拟模型的建立采用外径为73 mm的炮孔，采用LS－DYNA3D进行数值计算。数值计算模型中，导爆索在炮孔内部的顶端，乳化炸药放在炮孔的底部，具体模拟参数如图4所示。2
金属矿山 2013年8期2013-08-25
- 小台车扇形炮孔测设方法
采，本文介绍扇形炮孔测设方法。1 扇形炮孔设计扇形炮孔设计的依据是测量人员提供的12个采场实测剖面图、凿岩小台车技术参数和爆破技术参数。1.1 中心轴线由于凿岩作业的场地限制、矿体倾角的制约以及凿岩小台车钻孔性能的约束，沿着采场走向，在采场底板以上1.5m，距东帮单边立模2.0m，设计一条小台车中心轴线，以小台车中心轴线作为扇形炮孔设计的基准线，本采场基准线基本上与东帮单边立模平行。1.2 炮孔排面扇形炮孔基本上沿矿体倾向布置，各炮孔排面在直线上相互平行，
采矿技术 2013年2期2013-05-05
- 光面爆破在平硐开挖施工中的应用
爆破设计3.1 炮孔直径的选择及爆破器材选用炮孔直径对凿岩生产率、炮眼数目、炸药单耗和硐壁的平整程度均有影响。加大炮孔直径可以使炸药能量相对集中，爆炸效果得以改善。但炮孔直径过大将导致凿岩速度显著下降，并影响岩石破碎质量、硐壁平整程度和围岩稳定性［3－4］。该平硐开挖采用钻头直径为38mm的风动凿岩机，所有炮孔直径以D＝40mm计算。该平硐爆破开挖采用非电毫秒微差雷管起爆系统，用电雷管引爆，炸药规格为Φ32mm×200mm的2号岩石乳化炸药卷。3.2 光面
采矿技术 2013年2期2013-05-05
- 轴向间隔装药爆破沿炮孔的压力分布＊
破时，虽然作用于炮孔侧壁的平均压力显著低于耦合装药爆破，但在空气层间隔界面形成的系列加载波作用下，可以显著降低爆破后矸石的大块率，提高矸石的充填效率。N.V.Melnikov等［1－2］首先开展了炮孔底部空气间隔爆破技术研究，对空气间隔爆破参数进行了优化。针对空气间隔装药的不同形式，W.L.Fourney等［3］、N.T.Moxon等［4］和 K.V.Kumar［5］也先后进行了空气间隔爆破技术的研究及应用。在我国，林大泽等［6］、杜俊林等［7－8］、刘云
爆炸与冲击 2012年6期2012-12-12
- 大倾角巨厚含砾粗砂岩坚硬顶板弱化处理技术与应用＊
眼内共布置24个炮孔，编号分别为A1～A22、B、C，呈“一”字形布置。其中A1～A22孔口间距为4m，A22、B孔孔口间距1.5m，B、C孔孔口间距为2.5m。每个孔与切眼后帮煤壁和支架尾梁间距为1.5m。炮孔布置如图2所示。切眼拉槽处的炮孔参数如表1所示。图1 工作面煤层综合柱状图图2 切眼炮孔布置情况2.2 两巷深孔爆破方案考虑到1＃煤层倾角达到39°，回风巷炮孔存在俯角，在打孔和装药时存在一定困难。因此，回风巷炮孔相对较短，两巷深孔爆破炮孔深度布置
中国煤炭 2012年3期2012-12-04
- 超长炮孔法在复杂岩溶隧道地质超前探测中的应用
程超前探测中超长炮孔法应用实例,对超长炮孔法在岩溶隧道地质综合超前探测中的应用进行探讨。1 超长炮孔法在岩溶隧道综合超前探测中的应用1.1 超长炮孔法简介在复杂岩溶隧道开挖施工中,必须保证施工工作面与前方不良地质体(溶腔、管道、暗河、断层等)有一定厚度的安全岩盘。根据安全岩盘厚度剪切强度计算、安全岩盘厚度数值模拟预测分析得知,当Ⅱ、Ⅲ级围岩水压小于2 MPa或Ⅳ级围岩水压小于1.0 MPa时,安全岩盘厚度应采用3 m值。而控制施工工作面前方及洞身周围留有3
铁道勘察 2010年5期2010-11-29