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冷速

  • 高强度帘线钢LX82ACr的动态连续冷却转变行为
    ,模拟轧制时不同冷速下LX82ACr钢的相变过程,为控冷工艺制订和组织性能控制提供参考。1 试验材料和方法试验钢来自工业生产过程的飞剪样,其工艺流程为顶底复吹式转炉—LF精炼—300 mm×390 mm大方坯连铸—开坯140 mm×140 mm—高线轧制,化学成分(质量分数,%)为0.82C、0.20Si、0.24Mn、0.010P、0.005S、0.32Cr,余量为Fe及杂质。将试验钢加工为热模拟试样,如图1所示,然后采用Gleeble-3800热模拟试

    金属热处理 2023年9期2023-10-10

  • 高强度R400HT钢轨热处理工艺优化
    0、30 ℃/s冷速冷却至室温(见图1)。试样冷却后研磨抛光,用体积分数为4%的硝酸酒精进行腐蚀,利用ZEISS-SIGMA 300 型扫描电镜观察组织形貌,并利用Wilson维氏硬度计(工业生产要求R400HT踏面硬度采用布氏硬度计进行检验,由于本次试验试样尺寸小不具备布氏硬度计检验条件,因此采用维氏硬度计进行硬度检验分析)测量硬度值,载荷砝码为1 kg,加载时间10 s。图1 R400HT钢轨连续冷却转变工艺示意图Fig.1 Schematic dia

    金属热处理 2023年6期2023-07-26

  • Ti-Nb 微合金化高速护栏钢连续冷却组织转变规律研究
    线，并分析了不同冷速下试验钢的组织转变规律，为Ti-Nb 微合金化新型高速护栏钢现场生产时冷却工艺的制定提供了理论依据。1 试验材料及方法试验原料取自某CSP 厂生产的Ti-Nb 微合金化高速护栏钢铸坯，其主要化学成分见表1。铸坯厚度为60 mm，首先将该微合金钢铸坯样分切成25 mm×25 mm×50 mm 的试样，将分切后的试样在气氛保护炉中进行热处理：随炉升温至1 200 ℃并保温4 h，且全程用惰性气体保护，防止氧化。保温后水冷淬火至室温，使微合金

    钢铁钒钛 2023年2期2023-05-26

  • SWRCH35K钢连续冷却转变曲线的测定与分析
    1为试验钢在不同冷速下的光学显微组织。可以看出,冷速在0.1～1 ℃/s范围时,组织为多边形先共析铁素体和珠光体,随着冷速增加,组织细化,珠光体含量增加。冷速为3 ℃/s时,开始出现少量魏氏组织及贝氏体;冷速为5～50 ℃/s时,铁素体呈网状,针状魏氏组织增加,组织为晶界铁素体、珠光体、魏氏组织和贝氏体;冷速为30～50 ℃/s时,铁素体含量大幅减少且尺寸明显减小。图1 不同冷速下试验钢的光学显微组织采用扫描电镜进一步分析试验钢不同冷速下的微观组织,如图2

    金属热处理 2023年4期2023-05-04

  • Q355D热轧H型钢的CCT曲线及冲击性能
    微组织图1为不同冷速下试样的显微组织。图1(a)中当冷速为0.5 ℃/s时，室温组织为黑色区域珠光体(P)+白色区域多边形铁素体(PF)组成，可以看出多边形铁素体(PF)含量较多，而且有轻微的带状组织，在相变试验时，由于奥氏体化过程中保温时间较短，组织中元素的偏析难以消除，在随后的冷却过程中，如果冷却速度较慢，先共析铁素体在原来的贫碳带上充分析出，原来的富碳带上的奥氏体易转变为珠光体，从而再一次形成了先共析铁素体、珠光体交替分布的带状组织[9]；图1(b)

    金属热处理 2023年1期2023-02-15

  • 工程机械用超高强钢的相变行为研究
    淬火或离线淬火的冷速确定显得尤为重要。在冷却过程中，微观组织出现铁素体、珠光体及贝氏体等时，其强度会有所降低。关于相变行为，Ali等[8]研究了冷速对高碳高合金工程机械用超高强钢微观组织的影响，Mandal、Bandyopadhyay 等[9−10]研究了低碳高合金工程机械用超高强钢在连续冷却条件下的组织转变，Esterl 等[11]研究了Mn-Si-B 系、Mn-Si-Nb-B 系和Cr-Mo-Ni-Cu 系低碳低合金工程机械用超高强钢在不同冷速下的微观

    钢铁钒钛 2022年6期2023-01-31

  • HRB400E抗震螺纹钢静态CCT曲线测定及组织分析
    ，需要严格控制其冷速，一方面防止冷速过快生成马氏体和贝氏体组织，保证塑性指标达到技术要求；另一方面，需要合理控制相变过程中的冷却速度，使其相变时有较大的过冷度，细化珠光体的片层间距，以提高材料的强度和韧性[6-8]。钢铁材料的CCT曲线能够系统地反映连续冷却条件下过冷奥氏体的转变规律，即冷却速度对相变开始点、结束点、相变程度和相变所得组织影响规律，是合理制定生产工艺及热处理工艺的重要依据，也是研究固态相变理论的重要基础[9-10]。基于此，本文通过热模拟试

    金属热处理 2022年9期2022-10-21

  • 厚规格Q690D高强钢板的连续冷却转变行为
    曲线可以预测不同冷速下试验合金的组织及性能特征，为实际生产提供技术参考[7-9]。本文拟通过热模拟试验，对设计的100 mm厚Q690D高强钢板进行CCT曲线测定，预测不同冷却速度下组织的变化过程，在合理优化成分设计和热处理工艺条件下，以确保实际生产中厚规格钢板在厚度方向上组织及性能的高度均匀性。1 试验材料及方法在试验生产的100 mm厚Q690D热轧钢板上取样，加工成φ8 mm×55 mm的热模拟试样，其化学成分如表1所示。将试样在Gleeble-15

    金属热处理 2022年9期2022-10-21

  • Nb对高Ti耐候钢连续冷却后显微组织及硬度的影响
    约为4.5%。在冷速为10 ℃/s时，两种钢均发生了贝氏体转变，生成了粒状贝氏体组织。其中无Nb钢的珠光体和贝氏体比例分别为2.5% 和6.3%，含Nb钢的珠光体和贝氏体比例分别为4.2%和5.0%。冷速为20 ℃/s时，两种试验钢的贝氏体含量均大量增加，无Nb钢和含Nb钢的贝氏体含量分别为27.3%和35.3%，珠光体组织已消失。冷速为40 ℃/s时，无Nb钢的贝氏体含量达到80.9%，含Nb钢贝氏体含量达到81.6%。图2 不同冷速下试验钢的显微组织晶

    金属热处理 2022年8期2022-09-05

  • 热变形对塑料模具钢SDFT600贝氏体相变的影响
    是0.5 ℃/s冷速下动态和静态CCT试样的晶粒形貌。由图2(a)可以看到，动态CCT试样出现了混晶现象，不同视场计算平均晶粒度为5.5级；图2(b)所示静态CCT试样晶粒较均匀，平均晶粒度3.5级。热变形带来的再结晶作用起到了细化晶粒的效果，注意到图2(a)中显示部分不规则晶界，对应不完全再结晶晶粒，这就意味着热变形带来的加工硬化效果并没有完全消除，这些变形引起的缺陷有可能在过冷奥氏体相变中起到作用。图2中多见贯穿晶粒的黑色贝氏体板条束组织。图2 0.5

    金属热处理 2022年8期2022-09-05

  • 稀土Ce对H13钢CCT曲线的影响
    热作模具钢在不同冷速下的冷却曲线，根据其显微组织与硬度绘制出CCT曲线，研究Ce元素的加入对H13热作模具钢CCT曲线的影响，再通过得到的CCT曲线与相应的数据，制定合理的冷却速度以得到理想的组织，对实际工业生产具有一定的参考依据。1 试验材料与方法采用真空熔炼炉进行试验钢的冶炼，其额定功率为40 kW，工作时电压为250 V，额定频率为4 kHz，额定温度为1700 ℃。试验钢经配料计算后，分别进行去锈、称量、加料及熔炼，熔炼时为了避免低熔点的碳、硅、锰

    金属热处理 2022年7期2022-07-26

  • V 和Ti 元素对耐候钢过冷奥氏体连续冷却相变行为的影响研究
    n 后，按照不同冷速冷却至室温，选择冷速为0.1、0.5、1、3、5、7、10、20、30、50 ℃/s。根据不同冷却速度下的温度-膨胀量曲线找出相变起始点和终了点温度。试验结束后，将不同冷速下试样沿焊接电偶处切开，将截面打磨、抛光和腐蚀后，在LEXTOLS4000 型激光共聚焦金相显微镜下观察组织形貌，通过THV-1MD 型显微维氏硬度仪测量HV0.2，最终结合热模拟数据绘制出试验钢的CCT 曲线。图2 连续冷却热模拟试验工艺Fig.2 Continuo

    钢铁钒钛 2022年3期2022-07-08

  • 不同冷速和压力下AgCu合金团簇结构遗传分析与结构特征
    条件密切相关，而冷速与压力又是决定快凝Ag-Cu合金能否形成非晶合金的关键因素，本文着重研究不同冷速γ 与压力P 下熔体中二十面体团簇的遗传对Ag60Cu40合金玻璃转变与GFA 的影响.1 模拟条件与方法MD 模拟采用 LAMMPS（large-scale atomic molecular massively parallel simulator）程序［28］.首先将 32000 个原子（25600 个 Ag 原子和 12800 个 Cu 原子）随机置于

    湖南工程学院学报（自然科学版） 2022年2期2022-07-02

  • 17-4PH不锈钢连续冷却转变及相变动力学
    越高，而时效后的冷速对力学性能的影响较小。因为固溶缓慢冷却过程中会有大量的富铜相析出，消耗了部分过饱和的Cu原子，导致时效后的有效弥散析出相含量减少，强度相应地降低[16]。在Fe-2.0Cu合金和超低碳钢的连续冷却过程中，富铜过渡相以相间沉淀方式析出，其数量和尺寸随冷速的变化较大，起到析出强化作用，使得硬度在冷速为1℃/s时达到峰值[18-19]。李兴东等[20]采用快速相变仪测得17-4PH不锈钢CCT曲线中出现铁素体和马氏体转变区，临界冷却速度约为0

    金属热处理 2022年6期2022-06-29

  • 冷却速度对支承辊用Cr5钢显微组织与力学性能的影响
    g）2.2 不同冷速下的显微组织试验钢经不同冷却速度淬火、回火后的显微组织见图2。可以看出，随着冷却速度的减小，组织中珠光体量不断增加，冷速4、5℃/min时，组织中含有极少量珠光体（屈氏体）；冷速3℃/min时，组织中珠光体体积分数接近30%；冷速降至2.5℃/min后，组织中珠光体明显增加，冷速2℃/min时均为“珠光体”组织。图2 Cr5钢经不同冷速淬、回火后的显微组织Fig.2 Microstructure of the Cr5 steel aft

    金属热处理 2022年6期2022-06-29

  • H13钢相变规律及其模具的真空热处理数值模拟
    13钢试样在不同冷速下的膨胀量，研究H13钢过冷奥氏体连续冷却相变动力学，并绘制过冷奥氏体连续冷却转变动力学曲线，为热处理数值模拟提供相变参数。本文通过数值模拟计算了H13热锻模具真空热处理后的室温组织，验证了H13钢的连续冷却相变动力学。1 试验材料与工艺试验所用原材料为某钢生产的H13钢，原始热处理状态为退火态，其化学成分(质量分数，%)为0.497C、1.04Si、0.378Mn、4.67Cr、0.0217P、0.0144S、1.47Mo、0.792

    金属热处理 2022年5期2022-06-06

  • Ni含量对EQ70海洋工程用钢CCT曲线的影响
    生产中轧制工艺的冷速也应做一些相应的调整。但目前关于Ni含量对EQ70钢CCT曲线影响的研究较少，因此本研究设计了不同Ni含量的EQ70钢，并测定了其CCT曲线，以期掌握Ni含量变化对EQ70钢CCT曲线的影响，从而指导EQ70钢轧制工艺冷速的选择。1 试验材料与方法试验采用4组Ni含量不同的EQ70海洋工程用钢，其化学成分见表1，该钢冶炼完成后在1200 ℃保温4 h，然后锻造成240 mm(宽)×70 mm(厚)的板材。为了保证试样初始状态一致，将锻造

    金属热处理 2022年1期2022-03-15

  • Q500qENH耐候桥梁钢形变奥氏体连续冷却转变行为研究
    较大［12］，且冷速难于控制。若冷速过大，组织中出现大量细化的板条贝氏体，组织细化程度较高，虽可获得较高的强韧性，但屈强比也随之升高，且钢板内部残余内应力较高，易造成钢板板形缺陷［13］，不利于焊接制造；若冷速较小，组织中出现大量较粗化的先共析铁素体或珠光体，且M-A组元尺寸较大，虽可获得较低的屈强比和残余内应力，但组织细化程度较低，强度也大大降低，且组织类型较复杂，均匀性较差，耐蚀性降低［14］。目前，控制Q500qENH钢获得优异组织类型的控冷工艺尚不

    上海金属 2022年1期2022-01-25

  • 抗震耐火钢Q420FRE动态CCT曲线及组织研究
    和变形条件，不同冷速下的显微组织，从不同速度的显微组织可知，在所有试验工艺条件下，Q420FRE钢只有铁素体、珠光体和贝氏体的相变，未发生马氏体相变。当冷速为0.2 ℃/s时，组织为铁素体+珠光体，铁素体晶粒较粗；当冷速为0.5 ℃/s时，组织为铁素体+少量珠光体，铁素体晶粒部分出现细化；当冷速为1 ℃/s时，组织为铁素体+少量珠光体，铁素体晶粒总体都明显变小；当冷速为2 ℃/s时，组织为铁素体+少量珠光体+少量贝氏体，此时开始出现贝氏体相变；当冷速为5

    现代冶金 2021年3期2022-01-07

  • ED-102高速列车制动盘用钢的过冷奥氏体连续冷却转变
    范围内选取10个冷速冷却至室温,并记录时间-温度-膨胀量数据,实验工艺如图2所示。试验结束后将所有试样沿中部切开,制备成金相试样,利用MX6R光学显微镜和扫描电子显微镜观察显微组织,并利用VTD-512显微硬度计对试样的硬度进行测定。图2 测定CCT曲线的实验工艺2 试验结果与讨论2.1 试验钢的临界转变点根据试验钢的膨胀曲线,试验钢的临界点测定结果为Ac3=839℃;Ac1=751℃;马氏体相变开始点Ms=375.6℃;马氏体相变结束点Mf=159.4℃

    现代交通与冶金材料 2021年2期2021-10-29

  • 汽车紧固件用SCM435盘条工艺开发
    0 ℃，再以不同冷速冷却。结果表明：冷速为0.15～0.25 ℃/s时，组织为F+P；冷速为0.4～1 ℃/s时，组织为F+P+B+少量M；冷速为3～10 ℃/s时，组织为B+M。徐东等[4]研究了SCM435钢奥氏体连续冷却转变行为，试样化学成分(质量分数，%)为：0.35C， 0.17Si，0.75Mn，1.02Cr，0.19Mo。加热到1200 ℃保温5 min后以10 ℃/s冷却至850 ℃保温10 s，再以不同冷速冷却。结果表明：Ac1=745

    热处理技术与装备 2021年4期2021-08-31

  • 快速凝固过程中Ti3Al合金晶体结构的演变
    的方法研究了不同冷速对于Ti3Al合金的玻璃态与晶体的影响。王海龙等人[7]在对Ti3Al非晶合金拉伸晶化行为的分子动力学模拟研究中发现，晶化是由局部塑性变形引起的。夏继宏等人[8]研究了不同冷速条件对Ti75Al25合金的非晶形成过程的影响，结果发现液态合金非晶化的冷却速率为1013K/s；在冷速为1×1011K/s时液态合金形成六角密排立方晶体结构。与实验方式相比，基于LAMMPS计算的分子动力学模拟具有不受实验条件限制的优势，且在快速冷却过程中可以对

    广西物理 2021年2期2021-08-20

  • X80 管线钢CGHAZ 连续冷却组织转变规律及力学性能研究*
    种冷却速度， 冷速范围为0.25～60 ℃/s。 试样分为两种： Φ10 mm×100 mm 的圆棒状试样和10 mm×10 mm×80 mm 的板状试样。 采用圆棒状试样测出温度-膨胀量曲线， 并采用切线法确定相变温度。热模拟试验后， 将板状试样加工成10 mm×10 mm×55 mm 的标准V 形缺口试样。 采用JB-500 型冲击试验机测量夏比冲击功， 试验温度选取-10 ℃。 应用HV-2800 显微硬度计测试试样硬度， 载荷为500 g， 保持

    焊管 2021年6期2021-07-03

  • 两种针阀体用钢的连续冷却转变特性对比研究
    变仪测定钢以不同冷速连续冷却时的热膨胀曲线，获得两种钢的CCT曲线。试验在50 Pa真空度下进行，冷却气体为氮气。先将两种试样以10 ℃/s的速率升温至600 ℃，然后以200 ℃/h的速率升温至900 ℃，测量其奥氏体转变开始温度(Ac1)和结束温度(Ac3)；再以10 ℃/s的速率升温至900 ℃，保温5 min，最后以0.005～30 ℃/s的速率冷却至室温，记录冷却过程中的热膨胀曲线。将热处理后的试样进行镶嵌，经打磨、抛光后用体积分数为4%的硝酸酒

    上海金属 2021年3期2021-06-10

  • 12Cr2Mo1VR钢连续冷却转变曲线的试验分析
    在正火状态下不同冷速的组织变化，为后续工业化批量生产提供参考，重点对该类钢板进行取样，分析不同冷速下试样的组织变化及硬度的变化。1 试验材料及方法以某厚度150 mm的12Cr2Mo1VR钢板为研究对象，该钢板成分及力学性能符合GB/T 713—2014标准中12Cr2Mo1VR及ASME SA542GrDCl4a标准中的相关要求，对钢板1/2位置进行取样并进行加工成相变点测量试样，尺寸为∅4 mm×10 mm，同时加工成分测量试样经QSN750型光电直读

    压力容器 2020年9期2020-10-23

  • 高碳钢82B不同连续冷却条件下基体相变行为研究
    3.2.1 不同冷速下显微组织及硬度图4为82B在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却转变后的显微组织。当冷却速度为0.1℃/s时，试样组织为珠光体、索氏体和少量的二次渗碳体。当冷却速度为0.5℃/s时，组织仍为珠光体、索氏体、少量的二次渗碳体，此时渗碳体含量减少。当冷却速度达到1～3℃/s时，试样组织为珠光体和索氏体，渗碳体完全消失。当冷速增加到5℃/s时，基体组织为珠光体、索氏体和马氏体的混合物，且马氏体开始出现。在7～10℃/s时，珠光体和索氏体含量逐渐

    山东冶金 2020年1期2020-03-10

  • Si对热轧双相钢相变规律的影响
    观察，为描述不同冷速下组织中的铁素体转变量及晶粒尺寸，可采用ImageTools软件进行统计，实验钢不同冷速下铁素体的显微硬度则利用Leica VMHT 30M硬度仪测定。二、结果与讨论(一)低Si实验钢的CCT曲线及不同冷速下的显微组织。1号低Si实验钢CCT曲线如图1所示。实验钢CCT曲线中冷速在0.5～30℃/s范围内均发生铁素体转变，其转变温度范围为806～620℃，随冷速增加，铁素体开始转变温度降低，且0.5～5℃/s范围内可以观察到有部分珠光体

    产业与科技论坛 2019年23期2020-01-10

  • 工艺参数对高Nb X80管线钢连续冷却相变的影响研究
    如图2所示，在低冷速0.2°C/s转变组织为PF+AF+P，其中PF占的比例较大。在冷却速度较低的情况下形成了PF，是一种先共析铁素体，其特点是晶界清晰且规则的等轴晶粒。冷速达到0.5°C/s时，组织主要以AF形式存在，PF组织减少。QF边界变得不清晰，呈现波浪状或锯齿形。与图2(a)相比，可看到部分不完全的晶界。随着冷速的继续增加，PF数量逐渐消失，AF组织数量逐渐增加。冷速2°C/s时，全部转变为AF组织，其中占有一定比例的粗大的BF组织出现，原始奥氏

    中国金属通报 2019年5期2019-07-11

  • 大截面非调质预硬塑料模具钢FT600与SDP1相变特性的对比研究
    SDP1钢在不同冷速下的温度- 相转变量曲线分别如图1(a)和图1(b)所示。FT600与SDP1钢以不同冷速连续冷却转变后的显微组织分别如图2和图3所示。由图1(a)可见，当冷速为0.015 ℃/s时，FT600钢在610～730 ℃温度范围内发生了铁素体相变，在450 ℃以下的中温区发生了贝氏体相变，显微组织如图2(a)所示。随着冷速的增加，铁素体量逐渐减少直至消失，如图2(b)所示，铁素体相变的临界冷速约为0.1 ℃/s。在0.1～0.3 ℃/s的冷

    上海金属 2018年5期2018-10-11

  • Q420qE钢形变奥氏体连续冷却转变研究
    相组织形态随轧后冷速的变化规律，据此确定相应软硬相组织形态控制的冷却工艺窗口。1 试验材料与方法试验钢为南钢提供的Q420qE钢板，板厚为16 mm，其化学成分如表1所示，原始组织如图1所示，主要包括准多边形铁素体(QF)、针状铁素体(AF)、粒状贝氏体(GB)和马氏体- 奥氏体岛(M- A)。表1 Q420qE钢的化学成分(质量分数)Table 1 Chemical composition of Q420qE steel (mass fraction)

    上海金属 2018年5期2018-10-11

  • 一种支承辊用钢CCT曲线的测定及显微组织研究
    转变产物的分析随冷速的不同，存在三种相变区：高冷速的马氏体相变区；中冷速的贝氏体相变区；低冷速的珠光体相变区。当冷速为1～2℃/min时，组织为珠光体+贝氏体；当冷速达到5℃/min时，开始出现马氏体组织，此时组织结构为珠光体+贝氏体+马氏体；冷速继续增加至10℃/min，高温转变逐渐消除，高温珠光体消失，组织为贝氏体+马氏体；冷速继续增加至20℃/min时，中温转变组织贝氏体转变结束；当冷速大于20℃/min时，组织中贝氏体消失，组织结构全部为马氏体。2

    中国资源综合利用 2018年7期2018-08-16

  • Mg熔体凝固过程中的分子动力学模拟*
    玻璃化转变所需的冷速，计算机模拟技术的飞速发展为上述问题的解决提供了可能，分子动力学模拟是研究金属结构的一个有效方法，它能获得比目前实验大得多的冷却速率，可以从原子尺度直接模拟出熔体、非晶体及晶体的微观结构[7-10].国内外涌现出了大量的关于分子动力学模拟金属熔体凝固过程中微观结构演变规律的报道[11-13]，由文献[14]采用分子动力学对液态金属的凝固过程进行了研究，拉开了以分子动力学模拟研究物质微观变化的序幕.文献[15]采用分子动力学方法对NaCl

    西安工业大学学报 2018年3期2018-07-06

  • 高强高韧Q420qE桥梁钢SHCCT曲线测试与焊接工艺制定
    。并可以通过不同冷速条件下的组织、硬度变化初步评定钢板的焊接性，并为焊接工艺的制定提供参考。本文利用Gleeble 3500对高强高韧Q420qE进行SHCCT曲线测定，分析了不同冷速条件下组织、硬度变化规律，提出了适合高强高韧Q420qE焊接的热输入范围。1 实验材料及方法1.1 实验材料试验钢为南钢提供的Q420qE工业试制钢板，利用260 mm连铸坯生产的18 mm厚Q420qE。试验钢坯料经铁水预处理、转炉冶炼、LF＋RH精炼等冶炼工艺后，S、P等

    天津冶金 2018年1期2018-06-13

  • LGB38MnV钢连续冷却转变曲线及组织研究
    制轧制后在极慢的冷速下冷却，不经调质处理，即能达到力学性能要求的钢种[2，3]。为了改善非调质钢的韧性，贝氏体和马氏体型非调质钢相继问世。贝氏体型非调质钢既具有较高的强度，又有良好的低温韧性，可用来替代Cr-Mo合金结构钢，制造汽车前梁等部件。我国学者采用锻后空冷的方法，开发出具有良好强韧配合的贝氏体钢[4]。利用细晶强化原理，制备出超细晶高强度贝氏体钢[5]。此外，有很多学者对贝氏体非调质钢的疲劳性能进行了研究，包括微观组织与疲劳性能关系的研究[6，7]

    装备制造技术 2018年3期2018-05-21

  • 含Ti系TRIP钢静态CCT曲线测定及分析
    的马氏体形成临界冷速以及马氏体转变温度区间（即Ms点与Mf点），分析不同冷速对室温金相组织的影响规律，以期对实际冷轧热处理工序中的冷却制度和淬火温度窗口的制定提供理论指导。2 试样制备与试验方法试验钢的主要化学成分见表1。表1 试验钢的化学成分（质量分数）%试验钢经真空感应电炉熔炼后铸造成200 kg的铸锭，然后锻造成横截面尺寸为60 mm×60 mm的锻坯，加热至1 200℃并保温2 h后，使用实验室Φ450热轧机，经6道次轧成5 mm厚的板坯。于板坯中

    山东冶金 2018年1期2018-03-17

  • 锯片基体材料的非调质生产工艺*
    结果表明，当轧后冷速为32.3 ℃/s时，可以获得以细小束状贝氏体为主的显微组织，且该冷速下基体材料的抗拉强度、屈服强度可以分别达到1 315与1 030 MPa，冲击吸收功可以达到53.9 J，同时试验钢的弹性模量与弹性极限分别为198.5 GPa和915.4 MPa.此外，经过8万次循环载荷作用后，试验钢的三点弯曲永久变形高度为0.21 mm，试验钢表现出较好的综合机械性能.采用非调质工艺生产的Si-Mn系贝氏体钢可以用作锯片基材.TMCP工艺；锯片；

    沈阳工业大学学报 2018年1期2018-01-08

  • 冷却速率对含Ti- Nb- Mo微合金钢相析出行为的影响
    响。结果表明，当冷速为0.1和1 ℃/s时，试验钢中析出相大多为超细碳化物，尺寸小于10 nm，呈链状和簇集状分布;能谱分析发现，这些细小碳化物是Ti、Nb、Mo的复合析出相。当冷速增大至5 ℃/s时，试验钢中的析出相尺寸增大，但数量减少，呈弥散分布。不同冷速对比表明，较低的冷速更有利于细化第二相粒子。Ti- Nb- Mo微合金钢 冷却速率 TEM 析出相高强度低合金钢(HSLA)由于其良好的力学性能被广泛应用于各种结构件中。近年来通过微合金化技术在钢中添

    上海金属 2017年6期2017-12-07

  • 硼对65钢连续冷却转变行为的影响
    续冷却过程中，当冷速为0.1～5 ℃/s 时，组织为铁素体加珠光体；冷速为5～15 ℃/s时，主要是珠光体；冷速为15～35 ℃/s时，主要是板条马氏体加少量珠光体。随着冷却速度的增加，不含硼和含0.001 5%硼的65钢硬度值均逐渐增大。在相同冷速下，相比不含硼的65钢，含0.001 5%硼的65钢铁素体晶粒和珠光体片层间距更小、总体硬度更高。为获得具有优异拉拔性能的索氏体，对于不含硼65钢，其冷速应控制在5～10 ℃/s，对于含0.001 5%硼65钢

    上海金属 2017年6期2017-12-07

  • 冷却速度对SA508-3钢显微组织与力学性能的影响
    奥氏体化后以不同冷速冷至室温的热膨胀曲线，通过切线法分析热膨胀曲线并结合金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)观察不同冷速下材料的显微组织，确定了不同冷速条件下SA508-3钢的相变类型。发现冷却速度在0.01～0.05℃/s时，发生铁素体相变、珠光体相变和贝氏体相变；冷却速度在0.1～5℃/s时，发生贝氏体相变；冷却速度在10～50℃/s时，发生马氏体相变。使用炉冷、砂冷、油冷三种冷却方式模拟大型锻件不同部位的冷却条件，并测试了不同冷却方式下材料经

    沈阳理工大学学报 2017年5期2017-11-03

  • 铝包钢线材连续冷却转变曲线
    +珠光体组织，当冷速≥10℃/s时，钢中有马氏体组织产生。铝包钢线材；LBX87A；相变；CCT曲线铝包钢线具有耐腐蚀性、耐热性能优良、抗拉强度高、导电性能较好等特性，主要用作受力构件，用于配套生产光纤复合架空地线，能保证大跨越输电的可靠运行。尤其是在沿海地区、火山地区、盐雾气氛地区及工业大气污染较严重地区的架空电力输电线路，以铝包钢芯代替镀锌钢芯可以保证导线的使用寿命。在国外发达国家，在高电压输电线路上已广泛应用铝包钢芯铝绞线替代钢芯铝绞线，国内电力系统

    武汉工程职业技术学院学报 2017年2期2017-10-24

  • 冷速对液态金属Mg凝固过程中微观结构演变的影响∗
    6日收到修改稿)冷速对液态金属Mg凝固过程中微观结构演变的影响∗吴博强1)刘海蓉1)†刘让苏2)莫云飞2)田泽安2)梁永超3)关绍康4)黄昌雄1)1)(湖南大学材料科学与工程学院,长沙 410082)2)(湖南大学物理与微电子科学学院,长沙 410082)3)(贵州大学大数据与信息工程学院,贵阳 550025)4)(郑州大学材料科学与工程学院,郑州 450001)(2016年8月18日收到;2016年10月6日收到修改稿)采用分子动力学方法对不同冷速下液态

    物理学报 2017年1期2017-07-31

  • 25CrMo钢CCT曲线的测定
    CrMo钢在不同冷速下的冷却转变情况的测定，将25CrMo钢的CCT曲线测绘出来，同时，将不同冷却速度的试样进行硬度的检验，最终得出相互之间的变化关系。实验的结果可以为25CrMo钢在实际应用过程中制定热处理工艺提供理论参考。25CrMo钢 组织硬度 CCT曲线高速列车就是现在使用比较普遍的一种交通工具，同时高速列车的车轴是保证列车安全运行的重要部分，而25CrMo钢则是我国比较常用的高速列车车轴材料[1]。车轴的性能好坏取决于材料的选择以及相应的热处理，

    山西冶金 2017年1期2017-04-27

  • 汽车螺旋悬架弹簧用钢55SiCrA组织和性能研究
    验。结果表明，当冷速≤2℃/s时，转变产物为少量铁素体、珠光体，珠光体硬度随冷速增大而增大；当冷速≥5℃/s时，转变产物为珠光体、马氏体；当冷速≥20℃/s时，转变产物为马氏体，硬度随冷速增大而增大；现场控轧控冷的试验钢抗拉强度达到1 163 MPa，伸长率为13%，面缩率为49%，综合力学性能良好，满足了用户的使用要求。汽车悬架螺旋弹簧；55SiCrA弹簧钢；CCT曲线；显微组织；力学性能55SiCrA弹簧钢盘条主要用于生产汽车螺旋悬架弹簧用油淬火回火弹

    鞍钢技术 2016年4期2016-09-12

  • 冷速对Au熔体凝固组织影响的分子动力学模拟 *
    710021)冷速对Au熔体凝固组织影响的分子动力学模拟*坚增运1，钟亚男1,2，许军锋1，朱满1，常芳娥1(1.西安工业大学 材料与化工学院，西安 710021；2.西安工业大学 理学院，西安 710021)摘要：为了研究液态金属Au凝固后微观结构随冷速的变化规律,通过分子动力学方法模拟液态金属Au的凝固组织,利用径向分布函数和HA键型指数法对最终构型进行分析.模拟结果表明：冷速在1.0×1011.0～1.0×1014.5K·s-1之间时,Au熔体凝固

    西安工业大学学报 2016年6期2016-08-04

  • 部分奥氏体化和完全奥氏体化铁素体／马氏体双相钢的CCT曲线
    却速率，以及不同冷速下的室温组织形貌、显微硬度进行了研究。同时，通过对比完全奥氏体化CCT曲线和部分奥氏化CCT曲线之间的差异，从动力学角度分析和阐述了产生这种差异的原因，为Fe-C-Mn-Cr-Nb-Ti系冷轧热镀锌双相钢制定合理的热处理工艺提供理论依据。1 试样制备与试验方法Fe-C-Mn-Cr-Nb-Ti系冷轧热镀锌双相钢的化学成分如表1所示，经真空冶炼、锻造后，从锻坯上切取φ4mm×10mm的圆柱形试样。在Formaster热膨胀仪上将该圆柱形试样

    机械工程材料 2015年5期2015-12-11

  • 用新装置测定DP590钢的凝固相转变曲线
    r等[5]提出了冷速对不锈钢凝固显微组织变化的影响,冷速会影响整个凝固模式的转变和转变温度区间,可以用冷速来预测在不同加工条件下凝固组织形态的主要模式;姚强等[6]通过激光共聚焦显微镜研究了冷速对含硅低碳钢高温δ→γ相变的影响;Nassar等[7-8]则利用热分析仪,通过了热流和表面张力研究钢在连铸初始凝固过程中包晶反应对裂纹产生的影响,认为包晶转变是导致许多钢形成裂纹的主要原因,并用于指导生产实践。在以往的研究过程中,研究者们通常利用模拟凝固装置来实现金

    机械工程材料 2015年6期2015-12-11

  • 冷却速率对Ti-1300合金组织转变的影响
    ，本文系统研究了冷速对合金的显微组织、相结构转变和显微硬度的影响规律，以期为合金的推广应用提供理论依据。1 实验材料与方法图1 Ti-1300合金的原始状态下的显微组织实验用原材料为近β型Ti-1300合金，合金采用真空自耗电弧熔炼炉三次熔炼，以确保成分均匀，然后在两相区锻造为直径12 mm的棒材。合金的原始组织如图1所示。通过金相法测到合金的相变温度在830℃左右。通过线切割从棒材取尺寸φ5×25 mm试样若干。然后在德国耐驰公司DIL402热动静态膨胀

    现代机械 2015年6期2015-03-30

  • Al凝固特性随冷却速率变化规律的分子动力学模拟＊
    安710021）冷速是材料加工过程中的可控条件之一，研究冷速对金属凝固过程的影响有助于对材料加工工艺的改善，宏观上实现对材料性能的可控性．在冷速对凝固组织的影响的分子动力学研究方面有很多报道．文献［1］中研究了金属Pb凝固过程中不同冷速条件对微观组织的演变的影响，模拟中发现体系存在形成非晶或晶态的临界冷速，当冷速大于这个临界值时，凝固后形成非晶体，当冷速小于这个临界值时，凝固后形成晶态结构，并且形成的晶态结构首先以体心立方（Body Centered Cu

    西安工业大学学报 2015年4期2015-01-01

  • 铁基非晶合金非晶形成能力的分子动力学模拟
    金形成非晶的临界冷速及一系列热力学参数。结果表明，三种合金形成非晶的临界冷速分别为15.7 K/ps、3.62 K/ps和1.04 K/ps，四元合金较三元合金形成非晶所需的临界冷速大大降低，而W元素的添加更能提高合金的非晶形成能力。另外，通过热力学参数分析，Fe50Cr20Mo20W10合金的约化玻璃转变温度Trg较大为0.626，也说明其具有较好的非晶形成能力。分子动力学；非晶合金；临界冷速；热力学参数0 引言铁基块状非晶合金因其内部结构中不存在晶态合

    石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2014年3期2014-07-24

  • 化学成分对齿条高强度钢组织和性能的影响
    相变临界点、不同冷速下的金相组织、维氏硬度以及CCT曲线。此外，切取∅10mm标准拉伸试样和10mm×10 mm×55 mm冲击试样进行模拟热处理工艺，测量其力学性能。表1 两种高强度钢钢锭的化学成分(质量分数，%)Table 1 Chem ical compositions of two kinds of high strength steel ingots(mass fraction，%)2 结果与分析2.1 相变临界点采用DIL801热膨胀仪测量两种

    大型铸锻件 2014年1期2014-07-07

  • 590MPa级大梁钢的奥氏体连续冷却转变动力学研究
    。通过分析试验钢冷速和组织的工艺窗口，为优化轧钢工艺起到重要参考作用。1 试验材料及方法1.1 试验材料试验材料采用热轧态590MPa级大梁钢，成份如表1所示。1.2 试样制备将试样加工成φ3×10mm的圆柱形试样，一端加工出φ2×2mm的孔，用于放置热电偶，试样两端要求光滑且平行，试样形状如图1所示。表1 590MPa级大梁钢的成分图1 试样加工图(单位:mm)1.3 试验方法热模拟试验工艺如图2所示。图2 热模拟工艺在Formastor-F试验机上将热

    武汉工程职业技术学院学报 2014年3期2014-06-26

  • Ti微合金钢热变形后连续冷却相变及第二相析出行为
    曲线，探讨了不同冷速对第二相析出的影响。结果表明，不同冷速下，试验钢获得了不同的微观组织，随冷速增加，第二相析出量增多，尺寸更细小，但冷速过高，析出被抑制。Ti微合金钢；连续冷却；相变；第二相1 前言热变形奥氏体向铁素体、珠光体、贝氏体及马氏体的转变是钢材轧后冷却过程中发生的主要相变，因此，对形变奥氏体连续冷却相变行为的研究是制定合理变形工艺制度的前提条件。实施控轧控冷工艺时，为大幅度提高材料性能，通常向钢中加入Nb、V或Ti等微合金元素［1-2］，利用碳

    山东冶金 2014年4期2014-02-09

  • Q345E板材心部贝氏体组织转变研究
    4 处的10 个冷速的静态CCT 连续冷却曲线，模拟Q345E 轧制变形工艺，模拟连铸坯1/4 处轧制变形后动态CCT 连续冷却曲线，比较得出经轧制变形的动态CCT 与静态CCT 的差异。金相及扫描电镜分析，对热模拟测定心部与1/4 处CCT 曲线试验后镶制成金相及扫描电镜观察用样，试样抛光、腐蚀后用显微镜及扫描电镜观察不同冷速条件下铸坯中心处与1/4 处组织差异，观察贝氏体形貌特征。2.2.1 Q345E 临界转变点测定应用膨胀法测定钢的临界转变点原理，

    天津冶金 2013年4期2013-11-08

  • DH36高强度船板钢的动态CCT曲线
    律，并测定了不同冷速下转变产物的硬度，建立了DH36钢的动态CCT曲线，为制定合理的冷却和热处理工艺提供依据。1 试样制备与试验方法试验材料为热轧态DH36钢板，其化学成分（质量分数／%）为≤0.15C，≤0.50Si，0.9～1.6Mn，≤0.025P，≤0.015S，微量铌。将热轧态DH36钢加工成φ8mm×12mm的热模拟试样，在Gleeble－2000D型热模拟试验机上将其加热到1 150℃保温5min，然后以5℃·s－1的冷速冷却到1 080℃，

    机械工程材料 2013年1期2013-08-16

  • 冷却速度对42CrMoA钢显微组织与硬度的影响
    含量。然后将不同冷速下的试样用线切割从中部横向切开取样［7］，经打磨、抛光、4%硝酸乙醇溶液腐蚀［8］，采用日产OLYMPUS PMG3型倒置式光学金相显微镜进行金相微观组织形貌分析，在电动洛氏硬度计HRD-150上面进行洛氏硬度(HRC)的测定。2 试验结果与分析2.1 转变产物组织相对含量的测定在不同冷速(0.1～50.0℃/s)下测得膨胀量数据，用计算机软件OriginPro将其绘成温度-膨胀量关系曲线图(见图1)，由此曲线图结合切线法[9］来确定不

    河南科技大学学报(自然科学版) 2013年1期2013-07-13

  • 大型锻件淬火组织场数值模拟
    氏体钢淬火，设定冷速为1℃/min、5℃/min、20℃/min、300℃/min匀速冷却，分别模拟计算组织百分数和制备试样观察相应冷速下的金相组织。结果表明模拟计算的结果和观测的金相组织吻合的比较好。最后采用本程序计算Ø1.5 m大型锻件淬火过程的温度场和组织分布，结果显示这种贝氏体钢水冷却8 h后心部温度小于200℃，冷却结束后心部得到大于90%的贝氏体组织。数值模拟;组织场;大型锻件大型锻件的热处理过程比较复杂。加热和冷却时，其表面和心部的温度场与组

    大型铸锻件 2012年5期2012-12-07

  • 含磷和钒热轧TRIP钢组织控制及力学性能研究
    .研究表明：随着冷速增加，变形温度对铁素体相变开始温度(Ar3)的影响逐渐增大;相同冷速条件下，变形使贝氏体相变开始温度(Bs)升高;变形对贝氏体相变的促进作用，随着变形温度的降低而减弱.终轧温度800℃，试验钢组织由多边形铁素体、粒状贝氏体和一定量的残余奥氏体组成，综合力学性能优异：RP0.2=455 MPa;Rm=930 MPa;δ=21.7%;n=0.23;r=0.84.热轧TRIP钢;磷和钒;相变行为;显微组织;力学性能目前，汽车正向轻量化、节能和

    材料科学与工艺 2011年5期2011-12-20

  • 合金元素对马氏体耐热钢相变的影响
    ng up将不同冷速下得到的试样从热电偶焊接处沿径向剖开，进行金相组织观察，侵蚀剂为饱和苦味酸+盐酸+酒精溶液，侵蚀时间约30 s。利用Tukon2100B维氏硬度计对不同冷速下的试样进行硬度检测，检测面与金相观察面相同。依据YB/T5128—1993标准绘制两种成分的马氏体耐热钢的CCT曲线。2 试验结果及分析2.1 升温曲线两种试验用钢升温过程中相对膨胀量(实际膨胀量/试样原始长度)与温度之间的关系见图2(a)和(b)。从图中可以看出，在相变之前，试样

    大型铸锻件 2011年4期2011-09-25

  • 控冷工艺对82B盘条相变行为影响的研究
    in，分别以不同冷速进行恒速冷却，测量出试样的温度-膨胀量变化曲线，采用切线法在热膨胀曲线上确定相变温度。（2) 控冷CCT曲线将ø8 mm×80 mm的圆棒试样以20℃/s加热到900℃，保温15 min，先以9℃/s冷却到700℃，然后分别不同冷速进行恒速冷却，测量出试样的温度-膨胀量变化曲线，采用切线法在热膨胀曲线上确定相变温度。热模拟试验后，将模拟试样制成金相试样，分别用共聚焦激光显微镜和扫描电镜观察金相组织，测定索氏体片层间距。3 试验结果和分析

    天津冶金 2010年4期2010-01-04

  • 离心铸造TC4合金冷速对其组织和力学性能的影响
    铸时组织及性能随冷速变化规律的研究只是起始阶段[9]。因此，研究TC4合金离心精密铸件组织、性能与冷速之间的定量关系，建立相应模型，通过改变局部冷却条件来控制铸件的组织和性能，为钛合金组织与性能计算机模拟提供预测模型。本文作者应用AnyCasting软件计算TC4合金在离心精铸时普遍使用的陶瓷型壳条件下，铸件在凝固及相变过程中的冷却速度，研究铸件模数变化对凝固过程中冷却速度的影响；分析并确定离心精密铸造TC4合金组织、性能与冷速和模数之间的定量关系。1 实

    中国有色金属学报 2010年4期2010-01-04

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