内压
- 机身壁板内压剪切联合加载试验研究
载荷、剪切载荷、内压载荷及这些载荷的联合[4]。采用全尺寸机身筒段进行试验研究费用昂贵,而机身壁板正好可以反映机身筒段的载荷响应,因此选用机身壁板进行机身结构选型和优化研究[5-6]。内压是一种非常重要的重复性载荷,是客舱舒适性的保证,对机身结构疲劳和损伤容限性能影响很大。剪切是一种非常重要的机械载荷,是运输类飞机机身承受的主要载荷。内压剪切联合载荷是运输类飞机承受重要的联合载荷,开展机身壁板内压剪切联合载荷试验研究对优化机身结构的力学性能和提高机身结构完
科学技术与工程 2023年28期2023-10-14
- 复合板压力容器内件受力有限元分析
没有详细考虑设备内压的影响［13-14］。 这种内件承载计算不考虑内压影响的计算方法是否安全是值得深入研究的，比如，很多高压反应器，在运行阶段， 设备的总体薄膜应力被控制在0.67 倍基层材料屈服强度以下，会不会存在这样的情况，即在这个应力水平下复层的应力已经超过其屈服值而失去进一步承载内件载荷的能力。 或者另一种情况，即复层没有屈服，但复层由于内压作用而产生的薄膜应力影响了其上焊接内件的外部承载能力。带着上述问题，文中对焊接在复合板复层上的内件进行受力分
石油化工设备 2023年5期2023-10-10
- 非粘接柔性管内压密封层蠕变设计与研究
的完整性[2]。内压密封层是一种聚合物材料，具有蠕变性能，即在保持应力不变的情况下，应变随时间延长而逐渐增加。与材料的塑性变形不同，当应力作用时间足够长，尽管应力强度小于弹性极限，只要承受了载荷就会发生蠕变。内压密封层的抗蠕变性能不足时，极大影响柔性管的结构密封性，严重情况下管体结构层发生失效而出现局部泄漏，给工程和环境造成巨大的损失[3]。本文详细介绍柔性管内压密封层蠕变设计的3 种分析方法：试验方法、有限元方法和简化公式法，并给出了这些分析方法的优缺点
舰船科学技术 2023年10期2023-06-15
- LNG接收站埋地管道腐蚀分析方法研究
元分析的管道极限内压评估方法，确定管道腐蚀及破损分析主要影响因素。1 不同腐蚀方向对管道极限内压的影响分析本节以20#钢工程实例，分别针对20”和24”，壁厚为9.53mm的管道进行三维有限元分析。重点分析单点腐蚀对管道极限内压的影响。针对系列几何尺寸的腐蚀缺陷，探究轴向、径向及环向腐蚀缺陷条件下管道的极限内压。1.1 腐蚀缺陷轴向尺寸对极限内压的影响参数选取，腐蚀缺陷深度d取2mm、4mm、6mm，腐蚀长度L对应每个腐蚀深度取100～600mm（间隔10
全面腐蚀控制 2023年1期2023-02-27
- 颞下颌关节内压的研究进展
[2]。尽管关节内压的异常改变是TMD的生物力学致病机制之一，但由于其测量难度和技术的限制，而较少被关注。该文总结了近年来对关节内压的研究及技术进展，重点对关节内压测量及其指导临床治疗的意义进行综述。1 关节内压1.1 关节内压概念关节内压是指关节腔内的流体压力，是关节内、外各种因素在关节的不同功能状态下共同作用的结果，其压力的改变能够影响其继发的生物学效应和关节内部结构的改建[3]。正常的颞下颌关节(temporomandibular joint，TMJ
口腔医学 2022年7期2022-11-25
- 纵横索网加劲的充气膜结构受力特性研究
空间内施加一定的内压使其成为具有足够刚度抵御外荷载作用的结构[1].自20世纪50年代出现以来，国内外学者进行了不少的研究.K Mitsui[2]和Kassem M[3]等采用小杨氏模量曲面自平衡迭代法建模，对充气膜结构进行了非线性找形研究.S.Lukasiewicz[4]研究了圆柱形充气膜结构在不对称荷载作用下的稳定性和变形问题.C.E.Majoranal[5]等通过充气膜的找形与应力分析并与试验结构的对比，验证了其所采用非线性分析方法的可靠性.李方会等
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2022年4期2022-11-07
- 火灾条件下气承式膜结构内压FDS模拟
强差(以下简称为内压)代替梁、柱等支撑构件的一类新型空间结构体系，具有造型美观、受力高效、施工便捷、绿色节能等优点，被认为是体现现代建筑科技发展水平的重要标志之一[1-2].气承式膜结构被广泛用于大型仓库、体育场馆、展览馆等公共建筑，尤其是随着新冠疫情的蔓延，在全世界范围内出现了很多采用气承式膜结构的临时医院、生物实验室等.近几年，我国的气承式膜结构建造量呈爆发式增长，然而气承式膜结构独特的结构组成及特点使得其防火问题成为迅速发展过程中的潜在隐患.气承式膜
东北大学学报（自然科学版） 2022年8期2022-08-12
- 下击暴流作用下的开洞超高层建筑风致内压及净压
下开洞高层建筑的内压特性鲜有报道。在开洞建筑风致内压研究方面，Holmes［8］首次引入声学谐振器原理研究内压，推导出了二阶非线性的内外压传递微分方程。在此基础上，Vickery［9］、Sharma［10-11］提出了带有孔口损失系数的内压控制方程。此后，Sharma&Richards［12］建立了考虑屋盖柔度的内压控制方程；Yu［13］通过理论分析和风洞试验研究了带有背景孔隙的单空间结构风致内压响应；Yu［14］进一步推导了带有背景孔隙的两空间结构风致内
同济大学学报（自然科学版） 2022年7期2022-08-02
- 车载复合材料高压储氢气瓶冲击损伤数值模拟研究
相比空载情况，带内压的复合材料气瓶更易产生分层或基体开裂，相同冲击能量下的损伤程度也明显增大[7-8]，冲击点凹坑深度以及损伤面积均与冲击能量呈正比[9]。落锤冲击试验结果表明，气瓶中断的抗冲击性能明显强于筒体和封头连接处[10]，并且球形冲头更易发生壁面穿透[11]。Liao 等[12]基于Puck失效准则和基于层内损伤演化规律，研究了冲击载荷下层内渐进失效、分层和衬套变形引起的能量耗散机制；Perillo 等[13]同时考虑了层内损伤与分层损伤，并对筒
化工装备技术 2022年2期2022-06-21
- 高内压作用下叠合式衬砌结构性能分析
研究对象，开展了内压作用下衬砌管片的模型试验，分析了内压变化对外衬管片的影响规律，主要给出了环向应变、接头张开量和内力3个指标。1 试验方案1.1 试验构件本文以某输水隧洞工程为研究对象，三层叠合衬砌主要包含钢筋混凝土外衬、钢管内衬和自密实混凝土填充层，构件横断面如图1所示。图1 构件横断面图(单位：mm)外衬管片采用C55等级的混凝土，厚度30cm，内外径分别为5.4和6m，单环管片宽度为1.5m。每环管片由封顶板、邻接块和标准块组成。钢管内衬厚度为1.
水利技术监督 2022年6期2022-06-01
- 锥面-锥面特殊螺纹接头密封面处能量耗散有限元分析
当特殊螺纹接头受内压，与轴向循环载荷作用时，由于井口装置和井底封隔器的约束及井筒中流体变化的作用，密封面处可能产生滑移运动，从而产生能量耗散。滑移的出现，与密封面粗糙度、接触压强以及轴向载荷均有关。当轴向循环载荷较小时，密封面处存在的滑移并不是发生在整个密封面处的整体滑移，当轴向循环载荷持续增大时，密封面处才有可能出现完全滑移[4-7]。因此密封面处的运动由微滑阶段与宏观滑移阶段两个部分组成。张颖[8]针对油管柱的高频振动，提出特殊螺纹密封面之间将会产生微
机电工程技术 2022年4期2022-05-12
- 基于ABAQUS的燃油箱系统内压变形模拟研究
料燃油箱承受一定内压时会发生较大变形量，甚至存在失效风险。因此，在开发汽车塑料燃油箱时，不得不考虑塑料燃油箱内部压力对其变形的影响。如果采用传统的设计方式，不仅会增加大量的开发成本，而且会造成产品开发周期长、产品性能难以满足顾客要求等问题。而通过CAE模拟的手段，可以在设计阶段直接通过对设计数模进行模拟分析，寻找设计薄弱位置，优化数模，大幅提升研发效率，缩短研发周期和降低成本。文中基于ABAQUS分析软件，对某款塑料燃油箱系统进行了内压变形模拟，得到了燃油
汽车零部件 2022年4期2022-05-01
- 波动内压作用下油气管道凹陷再圆分析*
行后，在管道工作内压作用下，管道凹陷深度会进一步减小，通常称为再圆。关于油气管道凹陷的回弹和再圆问题，国内外学者进行了很多研究。张健等[4]建立了含缺陷的天然气管道仿真模型。A.L.BASTARD[5]考虑了凹陷尺寸、管道尺寸、内压以及管材性能对回弹系数的影响，提出了回弹系数公式，但其适用性不强。J.H.BAEK 等[6]基于有限元分析，研究了压头尺寸、内压和凹陷深度对凹陷管道再圆行为的影响。M.J.ROSENFELD[7]通过试验和数学理论方法对外载和压
石油机械 2022年4期2022-04-13
- 低矮建筑不同形式屋面局域破坏所致风载特性试验研究
强风之中同时受到内压的作用，对低矮建筑造成二次破坏。国内外研究学者对于墙面开孔已有较多研究。T.K.Guha等[3]研究了墙面多开孔与单开孔时内压的变化，并对内压的增益函数进行了分析。J.D.Ginger等[4]通过墙面不同面积开孔的实验，对实际测得的内压与理论计算得到的内压进行了对比。TK.Guha和RN.Shama等[5]研究了主开孔低矮建筑风致内压的影响因素，包括建筑内部容积、开孔面积大小、风速。Sharma等[6]通过对墙面有孔口的TTU房屋模型进
自然灾害学报 2021年6期2021-12-20
- 超大型冷却塔龙卷风作用塔筒內表面风荷载特性研究
有重要影响,考虑内压效应后，冷却塔整体稳定和局部稳定性下降，并随着塔高的增加下降趋势更加显著[10]。我国水工规范和德国VGB规范[11]均定义塔筒内表面风压均值取塔顶风压的-0.5倍；Kasperski等[12]的风洞试验结果也表明内压沿环向和子午向均匀分布，体型系数均值取-0.5；李鹏飞等[13]、邹云峰等[14]、柯世堂等[15-17]分别基于风洞试验和数值模拟建议了不同透风率、风雨耦合和风热耦合作用下的塔筒内压分布取值参考。然而，上述研究均基于良态
振动与冲击 2021年21期2021-11-17
- 开孔建筑内压风洞试验及其与国内外规范对比
。开孔建筑的风致内压响应是一个复杂的问题，有很多因素都会导致开孔建筑内压发生变化，例如建筑周边地貌环境、开孔的位置和大小、建筑背景孔隙率和结构的柔度等［3-5］。但是在实际建筑抗风设计中，建筑物的外形、背景孔隙率以及柔度等特性区别较大，很难将所有因素对开孔建筑内压的影响都考虑在内。特别是对于风荷载规范，由于其需要广泛的适用性，故应在对开孔建筑内压系数取值时考虑最主要的影响因素。目前世界上各个国家的风荷载规范对开孔建筑风致内压取值的规定有较大的不同。日本建筑
同济大学学报（自然科学版） 2021年6期2021-07-09
- 工况对管道凹陷形成及管道安全性的影响
陷的管道，在一定内压作用下可能破裂或萌生裂纹，影响管道正常安全运行。Rosenfeld M［8］通过试验发现，不同形状的凹陷引起失效点的位置是不同的。Yi Shuai等［9］通过对凹陷管道的爆破试验发现，越靠近凹陷中心，应变随管道内压增加变化越明显，当管内压力达到管壁屈服压力后凹陷边缘附近沿轴向有反凸现象。钟功祥等［10］对不同支撑角度下凹陷进行的有限元模拟及应变分析表明，支撑方式为45°对称分布时等效应变最小。Jie Cai等［11］通过有限元模拟和试验
石油化工设备 2021年1期2021-01-20
- 基于ACP的碳纤维复合材料气瓶渐进损伤与爆破压力预测
的作用在端塞上的内压，其载荷可通过在瓶口上施加等效轴向拉应力代替；然后瓶口施加轴向约束和旋转约束，即：式中 D1、D2——气瓶口的内、外径；p——内压；T——轴向拉应力；下标i——不同的载荷步。筒体由截面厚度不断增加的过渡段和等厚段组成，为了探究基体的开裂过程，将渐进失效压力设置为一个工况，采用不断增加内压的方式（每个内压增量Δp=1MPa）进行加载，直到气瓶计算不再收敛为止。 具体操作为：内压从零均匀向设定值62MPa变化， 同时瓶口拉应力也随着内压的不
化工机械 2020年5期2020-11-14
- 充水式橡胶坝袋设计内压比初步优化研究
2.1 最优设计内压比影响因素在优化橡胶坝袋设计内压比的设计中，应依据充水式橡胶坝的实际运行而定，选择合适的内压比，使其满足最优设计。通过计算表明，坝体高度对充水式橡胶坝袋设计内压比的优化产生一定的影响，当坝体高度较低时，内压比的选择将不受材料因素的制约，具有较大的选择幅度，因而在选择较大数值时可以有效减少坝袋的使用数量；反之，坝体较高时，强度将受到材料因素的影响，因而内压比应选择小数值。由此可见，当充水式橡胶坝袋的强度在一定状态时，坝体的高度将会成为坝袋
河南水利与南水北调 2020年8期2020-10-17
- 立式贮存固体发动机药柱结构有限元分析
需经受温差、充气内压以及长时重力载荷的联合作用，可能引起药柱及粘接界面性能的变化，从而对发动机后期点火发射带来负面影响。尤其对于大型立式贮存固体发动机而言，其长时重力载荷和内压载荷作用下，药柱可能引发蠕变变形，严重影响内弹道，产生灾难性的后果[1-3]。因此发动机贮存阶段的载荷历程不能忽视，其联合载荷作用下的药柱结构完整性分析一直以来备受关注，国内外对此进行了较多研究。Marimuth[4]对几种结构固体发动机进行了完整性分析，并将其与MARC软件结果进行
兵器装备工程学报 2020年8期2020-09-07
- 力-热载荷下双金属复合管的屈曲失效研究
同程度轴向压力、内压及热载荷的联合作用；长悬跨段海底管道输送高温高压油气时，会受到弯曲载荷、内压及热载荷的联合作用。而且管道的工作压力越来越高，其设计温度接近100 ℃，有的甚至达到了150 ℃的高温[2]。长悬跨段海底复合管道会产生局部屈曲，最终导致整个管道失效。双金属复合管有多种成型方法，最常用的是液压法。Vedeld等[3]对双金属复合管液压成型过程进行了理论分析和实验研究，得出外基管与内衬管的应力应变状态、液压力与两管间残余应力的计算公式。Yuan
计算力学学报 2020年2期2020-05-22
- 基于断裂力学的射孔套管孔边开裂行为分析
因子计算公式，对内压作用下射孔套管临界开裂应力进行了计算。对于孔边裂纹问题，Bowie等[14]通过最先应用复变函数法求解出了在无限大含单一孔的平板，在受到单向和双向拉伸时孔边的单裂纹以及双裂纹的应力强度因子；Chen等[15-16]通过交替迭代的方法，分析了孔边存在多裂纹的问题；Barsoum等[17]对内压膨胀下铝管的孔边开裂进行试验，并建立了基于连续损伤力学的有限元模型来模拟试验，很好地预测了含孔管道在内压下的裂纹扩展和破坏。虽然国内外学者对套管射孔
压力容器 2020年4期2020-05-13
- 基于Simulink的延伸喷管燃气展开过程联合仿真*
燃速rc与燃烧室内压pc的关系为rc=a0pcn(1)由于药柱采用内孔+端面燃烧的方式，且由多个药片组合成，单个药片形状如图1所示。图1 药片尺寸图Fig.1 Size of the charge pellet故燃面Ab为Ab=2π[D2-(d+2rct)2]/4+π(d+2rct)(h-2rct)(2)(3)由质量守恒可知，药柱燃烧减少的质量，一部分成为残渣被滤网阻拦，一部分作为燃气进入作动筒内膨胀做功，则有(4)受过滤网与气体管路影响，燃气发生器燃烧室
固体火箭技术 2020年6期2020-05-13
- 轴压和不均匀内压下钢筒仓圆柱壳屈曲承载力研究
仓内储料对仓壁的内压和轴压是钢筒仓所承受的主要荷载，理论和实验研究表明，一定量级以内的对称均匀的内压对仓壁的屈曲承载力有一定的提高作用。但钢筒仓在实际使用中，更多的处于储料分布不均匀以及偏心卸料所造成的不均匀内压的作用下。对于轴压和不均匀内压下仓壁的受力性能研究较少，目前主要集中在以下几个方面：文献[1]对钢筒仓的仓壁在轴压和均匀内压的共同作用下的屈曲承载力进行了研究，得到了相关计算公式；文献[3]～[5]对局部轴压以及局部轴压与均匀内压共同作用下钢筒仓的
特种结构 2019年6期2020-01-02
- 一次性膀胱内压测量装置的设计及应用
81）0 引言腹内压（intra-abdominal pressure，IAP）是指腹腔封闭腔隙内稳定状态下的压力，主要由腹腔内脏器的静水压产生，其数值随呼吸而变化，吸气时上升（膈肌收缩），呼气时下降（膈肌舒张）[1]。正常的腹内压是腹腔各脏器正常工作的必要条件[2]。健康成年人的腹内压范围在0～5 mmHg（1 mmHg=133.322 Pa）；儿童腹内压低于成年人；肥胖者、孕妇腹内压慢性升高可达10～15 mmHg，且不会导致器官生理功能的障碍；重症患
医疗卫生装备 2019年11期2019-11-19
- 内压作用下焊制四通的塑性极限分析
究是很有必要的。内压是管件最常见的工作载荷，也是四通进行结构设计及强度校核时必须考虑的载荷。本文采用弹塑性有限元的方法对四通的塑性极限内压进行系统地研究。参考前人对三通的研究，通过对主管径厚比、支主管径比、支主管壁厚比等尺寸参量的计算和分析，找到了影响四通极限内压的主要因素，发现三通研究中的Ptd参量[12]不适用于四通。通过对200多个四通有限元算例的数据进行分析整理，建立了覆盖不同尺寸范围的四通的塑性极限内压数据库，在数据库的基础上拟合出形式简单且精度
压力容器 2019年9期2019-11-08
- 垂直发射弹头冲击力仿真研究
行建模，分别对有内压和无内压工况下进行仿真计算，分析弹头与缓冲层之间以及弹头与头罩外层之间冲击力的最大值，分析内压对弹头受到冲击力的影响。1 计算模型垂直发射装置平面结构示意图如图1。装置由弹体、法兰、缓冲层、头罩内层、头罩外层、外层薄弱区、撕裂带共7部分组成，其中头罩内层由大小相等的四瓣组成。有内压和无内压工况下，计算模型均带有缓冲层。图1 垂直发射装置平面结构示意图仿真模型由弹体、法兰、缓冲层、内层头罩、外层头罩和撕裂带六部分组成。其中，弹体为钢、法兰
兵器装备工程学报 2019年2期2019-03-28
- 运营压力、弯矩对管道环向裂纹CMOD的影响差异分析
地区，不仅要承受内压载荷与弯矩载荷，而且在场站或者弯管附近还要承受内压引起的轴向力，所以油气管道通常受组合荷载的作用.此外，由于高等级钢的可焊性差，一旦焊前预热和焊后保温工艺不完善，则会导致管道出现各种焊缝缺陷，其中，环向裂纹是一种比较常见的缺陷.研究证实，裂纹缺陷是导致压力容器、压力管道断裂或塑性失效的主要原因[3].由于裂纹在管道中是无法避免的，所以需要将外部荷载与断裂参量联系起来对缺陷管道进行安全评估[4].目前，科研人员采用裂纹嘴张开位移(Crac
成都大学学报（自然科学版） 2018年4期2019-01-02
- 55英寸轮胎胶囊定型硫化机改造
量、记录蒸汽室、内压、内温的稳定，还有涂隔离剂、清扫模型、定型控制系统等，更加自动化。55英寸胶囊定型硫化机适合硫化16～20英寸轮胎，若需要硫化更小规格的轮胎，则需要改造其中心机构和内压热水循环机构，其改造内容如下。1 55英寸硫化机硫化机参数1.1 主机和中心机构主机：上模型安装孔直径：814,914,1014mm；最大合模力：29 5t；蒸汽室内径：1310mm；模型高度：254～406mm；生胎高度：最大710mm；轮胎外直径：最大1097mm。中
新商务周刊 2018年21期2018-12-07
- 变内压条件下膨胀水泥性能对井筒完整性的影响
等研究了变温和变内压环境对晶格膨胀水泥-套管界面剪切胶结强度的影响[14-15]。李娟等研究了压裂井中膨胀水泥在预防水泥环破坏方面的作用和膨胀水泥与地层机械性能的匹配[16-17]。这些研究多考察了某工况下膨胀水泥单一性能对固井封固系统某一方面性能的影响，没有系统研究膨胀水泥的不同性能对井筒完整性的影响。鉴于此，假设套管、水泥环和地层为弹性体，研究套管内压力变化的情况下膨胀水泥的不同性能对井筒完整性的影响规律，研究结果对于井筒完整性的预防具有重要的指导意义
钻井液与完井液 2018年2期2018-06-13
- 双金属复合管充液压形成形研究
胀形破裂前的最大内压和避免起皱的最小内压的理论计算公式。孙显俊[5]等人利用有限元模拟，研究内压和摩擦对Fe/Al双金属复合三通管内高压胀形过程中减薄率的影响，并根据模拟进行了相应的试验。孔得红[6]等人采用气压胀形-冷缩结合工艺，获得正六边形截面 Mg/Al双金属复合异型管工艺。上述两种工艺均存在难以克服的缺点，如液压胀形所需成形压强大、成形极限小，气压胀形需要高温、成本大等。此外，Mohebbi[7]等人对旋压成形铜/铝复合管结构进行了理论模拟与试验验
精密成形工程 2018年2期2018-03-21
- 气柱共振对开洞结构内压风洞试验的影响
比，开洞结构风致内压的一个最大特点就是气流会在洞口处来回振动，这个气流振动的特征频率即为Helmholtz共振频率。Helmhotlz共振的发生会直接提高内压的峰值响应，在内外压的联合作用下，屋面板、门窗等围护结构极易发生破坏[1-2]。在风洞试验中，若要正确模拟开洞结构的风致内压，必须保证Helmholtz共振频率得到正确模拟。Holmes[3]首次引入Helmholtz共振器模型来研究风致内压，并指出模型内部体积必须按原型与实验风速比的平方进行放大才能
振动与冲击 2018年4期2018-03-05
- 高温下含椭球型缺陷管道局部应力分析
国栋等[11]对内压以及内压与热处理后残余应力共同作用下P91耐热钢的接头蠕变进行有限元分析，得到了焊接残余应力和焊后热处理残余应力的分布规律，同时预测了在高温环境下服役105 h后的蠕变应变分布。但是高温对含缺陷管道的影响不仅限于蠕变，而且温度引起的热膨胀和材料力学性能的改变对管道缺陷局部应力分布以及剩余强度也会有很大影响；同时高温下ASME B31G1984、ASME B31G1991、PCORRC、DNVRPF101等方法能否继续应用于管道剩余价值的
石油化工高等学校学报 2018年1期2018-03-02
- 不同拉压特性的厚壁圆筒极限内压统一解1)
性的厚壁圆筒极限内压统一解1)赵均海2)姜志琳 张常光 曹雪叶(长安大学建筑工程学院，西安710061)厚壁圆筒在实际工程领域中应用广泛，若能精确计算出极限内压，对预防事故发生，降低风险有重要意义.工程中存在许多材料，其拉压强度和拉压模量均存在差异，这些差异对极限内压的大小有显著影响.以往研究表明，仅考虑拉压强度与拉压模量的一个方面，计算结果与实际情况存在一定的误差.本文基于双剪统一强度理论，综合考虑中间主应力效应及材料拉压强度和拉压模量的不同，推导了内压
力学学报 2017年4期2017-08-12
- 突然开孔结构风致瞬态内压极值研究
开孔结构风致瞬态内压极值研究余先锋1， 段 旻2， 谢壮宁1(1.华南理工大学 亚热带建筑科学国家重点实验室,广州 510640; 2.重庆大学 城市科技学院 土木工程学院,重庆 402167)基于经典内压控制方程，对特定开孔时刻下的瞬态内压峰值响应进行了详细研究，分析孔口开启时间对结构瞬态内压峰值的影响。提出突然开孔结构瞬态内压极值的估算方法，并与精确算法进行对比。结果表明：门窗开启时刻的外压值越大，瞬态内压峰值越大，但两者最大值之间存在着一定的时差；瞬
振动与冲击 2017年9期2017-05-17
- 组合载荷下单缺陷腐蚀海底管道的安全分析
模拟对组合载荷(内压与轴向压应力叠加作用)下单缺陷腐蚀海底管道进行应力分析，探讨了影响管道峰值应力的缺陷几何参数的敏感性。结果表明：轴向压应力一定时，随内压不断增加,管道有效应力呈先下降后上升的变化趋势，进入屈服稳定阶段后,有效应力继续增大，直至管道破坏。腐蚀海底管道；腐蚀评估；有限元分析；极限内压随着海洋油气资源的不断开发利用，海底管道在服役过程中的安全日益受到重视。海底管道在复杂工作环境中会出现腐蚀缺陷，这些缺陷会对海底管道的使用过程造成安全隐患。影响
腐蚀与防护 2017年4期2017-05-09
- 单通道低肾盂内压微创经皮肾穿刺取石手术的临床观察
建民单通道低肾盂内压微创经皮肾穿刺取石手术的临床观察刘伟光 冯治平 钟东海 朱建民目的探讨微创经皮肾穿刺取石术中控制肾盂内压升高的方法。方法选择80例行单通道MPCNL的肾结石患者，分为两组，控压组（40例）：术中实时监测肾盂内压力，术者采取调控灌注液体入出量，控制肾盂内压升高；对照组（40例）仅记录肾盂内压。比较两组平均灌注液用量、平均肾盂内压、肾盂内压≥30 mmHg累计时间、手术时间及术后并发症。结果两组术中平均灌注液用量（L）为14.33±3.72
岭南现代临床外科 2017年2期2017-05-02
- 内压作用下CPR1000安全壳的破坏机理研究
116024)内压作用下CPR1000安全壳的破坏机理研究易平1, 王庆康1, 刘君1,2(1. 大连理工大学 建设工程学部，辽宁 大连 116024； 2. 大连理工大学 海岸与近海工程国家重点实验室，辽宁 大连 116024)摘要：核反应堆安全壳是核电厂中防止放射性物质外泄的最后一道屏障，在发生LOCA 等设计基准事故时，若安全壳承受的内压不超过设计压力，安全壳混凝土不应出现裂缝。以实际CPR1000安全壳为研究对象，按照预应力筋实际情况建立三维非线
哈尔滨工程大学学报 2016年2期2016-04-25
- 硅橡胶制品硫化内压的影响因素及设计要点
）硅橡胶制品硫化内压的影响因素及设计要点穆洪帅， 翟继芹， 谭莲影（株洲时代新材料科技股份有限公司， 湖南 株洲 412007）以硅橡胶与金属复合制品为载体，研究了填料质量、机台压力、硫化温度对硅橡胶制品硫化内压、制品外观及刚度的影响。结果表明，随着填料质量的增加、机台压力的增大、硫化温度的升高，硅橡胶制品硫化内压增大。硫化内压对产品外观有明显影响，当硫化内压超过45 MPa后，硅橡胶制品容易出现炸边的质量缺陷。随硫化内压的增大，产品刚度有增大的趋势。硫化
世界橡胶工业 2015年11期2015-11-19
- 关于应力敏感测试方法的认识误区
有2种方法，即定内压变外压和定外压变内压。定内压变外压测试简单且易于操作，而定外压变内压测试则较为复杂且操作困难。利用定外压变内压测试得到的内应力敏感曲线可以直接进行应力敏感评价，而定内压变外压测试得到的外应力敏感曲线，则需要通过有效应力将其转换成内应力敏感曲线之后，才能进行应力敏感评价。2种测试方法的评价结果相同，定外压变内压测试并不具有任何优势，今后应放弃使用。储层岩石的应力敏感程度，只与应力敏感系数和孔隙度参数有关，与测试压力的数值大小无关，因此，实
岩性油气藏 2015年6期2015-09-28
- 复合载荷作用下连续油管椭圆度变化规律研究
上时，由于弯曲、内压及轴向拉伸等复合载荷作用，会产生直径增长、截面椭圆化等现象。采用ANSYS软件建立连续油管完全缠绕在滚筒上的三维有限元模型。在内压和轴向载荷作用下，对其绕弯状态进行了变形分析，得到了完全缠绕状态的连续油管截面塑性区分布。分析了内压及轴向载荷对连续油管直径变化率和椭圆度的影响。结果表明：内压是缠绕在滚筒上的连续油管直径增长的主要因素；当内压达到一定值时，椭圆度趋于稳定。连续油管；椭圆度；直径增长；ANSYS；变形分析连续油管和普通油管相比
石油矿场机械 2015年11期2015-08-04
- 特大型冷却塔单塔内表面风荷载三维效应及其设计取值
有限元计算方法对内压设计取值简化进行探讨，并对结果产生的原因进行分析.结果表明，冷却塔内表面风压并非完全沿环向、高度均匀分布，这种不均匀性以风筒施工期间的空塔尤为严重；尽管内压的大小及分布特征会对响应产生一定的影响，但由于冷却塔的风致响应中以外压占主导地位，内压对响应的贡献较小，将具有“三维效应”的内压简化为沿高度、环向不变的常数进行设计可满足安全性要求，大小可取为-0.50.研究结果可为200 m级特大型冷却塔设计内压取值和相关规范修订提供参考与依据.关
湖南大学学报·自然科学版 2015年1期2015-04-20
- 迎风墙面多开孔结构风致内压的试验研究
往往是由于较大的内压与外压共同作用而造成。因而开孔结构的风致内压效应也引起了人们的高度重视。关于墙面单一开孔工况下建筑内压作用国内外已经有许多文献[2-7]进行了探讨，并且还一直在进行中。这些研究表明迎风墙面单一开孔结构的内压可以用二阶非线性的常微分方程来进行描述，并且在适当的开孔条件下，内压会产生剧烈共振效应使得其脉动能量得到放大，而该共振响应的大小与开孔面积和结构的内部容积以及外部风场等条件紧密相关。然而由于建筑使用功能和艺术造型的需要，同一墙面实际上
振动与冲击 2014年15期2014-09-07
- 非参数化方法在DNB传递分析中的应用
耗和功率水平下其内压会大于系统压力(prip>psys)，而在特定条件下某些燃料棒可能会发生偏离泡核沸腾(DNB)，导致燃料棒包壳的力学性能变差[1]，在内外压差的驱动下包壳可能会向四周膨胀阻塞流道从而引起周围燃料棒也发生DNB，这一过程称之为DNB传递。DNB传递分析中一个最基本的工作是确定燃料棒内压的概率分布。通常采用参数化的处理方法，即假设燃料棒的内压服从正态分布。但燃料棒的内压不总是满足正态分布或与正态分布相差较远。为克服参数化方法的不足，一种新的
原子能科学技术 2014年6期2014-08-08
- 交变载荷作用下埋地天然气管道受力特性
、地面堆载、管道内压等载荷。其中，内压、土载、外载是埋地管道最主要和作用最频繁的载荷。土载在有限元分析中一般作为静载考虑，载荷计算依据各层土的性质。内压波动和外载(或交通载荷)即为交变载荷。交通载荷按照随时间是否变化，可分为静载荷和动载荷两大类，本文主要对管道的动载荷模型进行研究。对于深埋天然气管道，可将车辆轮胎载荷近似地简化为路面集中点载荷；线载荷也是对真实轮胎载荷的近似，可用于平面分析模型中；面载荷最接近于轮胎的实际接地轨迹，一般用于三维浅埋的埋地管道
上海煤气 2014年2期2014-07-23
- 刚性开孔结构斜风向内压响应的风洞试验研究
趋势看，结构风致内压已然成为风工程研究的一个热点方向。开孔结构风致内压响应特别是内压的脉动响应一直是困扰风工程界的一个重要问题，在理论方面，自Holmes第一个提出采用声学Helmholtz共振器来描述内压共振响应以来［1］，Liu＆Saathoff［2］、Vickery ＆Bloxham［3］、Sharma ＆ Richard［4－6］、Yu［7－8］、Guha［9］等一批学者对内压脉动机理及内压传递方程进行了深入探讨，Holmes＆Ginger［10］
空气动力学学报 2014年3期2014-04-06
- 底部减薄三通管件塑性极限内压的有限元分析
三通管件塑性极限内压的有限元分析杨岭*（武汉工程大学机电工程学院)采用有限元分析研究了单一内压作用时局部减薄缺陷对三通管塑性极限内压的影响。总结出含底部缺陷三通管的塑性极限载荷随缺陷尺寸影响的变化规律。三通管缺陷极限载荷有限元分析三通管（简称三通）在油气管道中使用非常广泛，它的承载能力和质量安全是重点研究的内容。对含缺陷的三通剩余强度的评价是保证整个管道网安全工作的关键之一。管道中的缺陷可能导致管道不安全或破坏，因此运用有限元分析判定缺陷对三通管安全的影响
化工装备技术 2012年2期2012-12-13
- 考虑背景孔隙的单开孔两空间结构的风致内压响应研究
表面的风压分布，内压的作用也不容忽视。一些重要结构，如大型机库、机场航站楼、外覆玻璃幕墙的高层建筑等，它们在结构抗风设计时必须要考虑内压的作用。强风中由于风致飞掷物的撞击，门窗突然破坏，气流涌入室内，导致结构内部脉动内压增大，结构在内外压共同作用下发生破坏的情况时有发生［1－2］。当结构内部无明显的通风效应，可认为内压在空间上是完全相关的。在此前提下，可采用空气动力学的理论方法来研究内压，其中内压控制方程是理论研究的基础。自从 Homles（1979）［3
空气动力学学报 2012年2期2012-11-09
- 建筑结构风致内压的研究进展
表面的风压分布，内压的作用也不容忽视.气流流经建筑物表面的孔隙、主开洞及其引起的柔性结构变形均可导致结构内压的变化，其中建筑物存在主开洞时的脉动内压变化尤为重要.强风中由于风致飞掷物的撞击，门窗突然破坏，气流涌入室内，导致结构内部脉动内压增大，屋盖、山墙等在内外压的共同作用下发生破坏的情况时有发生［1－2］.迄今，人们对结构风致内压的认识还不够，也未对内压作用引起足够的重视.工程师们在结构设计时往往忽略或只粗略地考虑了风致内压的作用，这给结构安全带来了极大
同济大学学报（自然科学版） 2011年10期2011-12-03
- 常开洞工业厂房风致内压试验研究
沿开洞传播，风致内压急剧增大，使得内外风压共同作用成为导致建筑结构破坏甚至倒塌的重要原因。文献［1］指出，在佛罗里达州风灾调查中，64%的民用建筑均因开窗，风压激增而导致破坏。因此，国内外许多学者运用现场实测［4－8］、风洞试验［9－13］与 CFD 数值风洞［14－15］等手段对建筑内压进行了大量的研究。大多数学者［6，10－12］重点研究了建筑结构迎风面瞬间开洞的内压脉动时程，并运用空气动力学理论推导了内压的响应方程。工业厂房是一类开洞较多，开洞面积较
空气动力学学报 2011年5期2011-11-08
- 内压对薄壁铝合金管材充液压弯过程的影响
150001)内压对薄壁铝合金管材充液压弯过程的影响宋 鹏, 王小松, 徐永超, 苑世剑(哈尔滨工业大学 材料科学与工程学院, 哈尔滨 150001)采用实验和数值模拟研究5A02铝合金薄壁管材充液压弯成形过程中内压对缺陷的影响规律，分析内压对弯曲内侧起皱、截面畸变及壁厚分布的影响，获得壁厚变化规律；通过数值模拟给出的应力状态，揭示缺陷形成机制。结果表明：提高内压能降低轴向压应力的绝对值，减小失稳起皱趋势，当内压超过一个临界值时，皱纹完全消除。对于直径为
中国有色金属学报 2011年2期2011-11-03
- 内压用于镍氢电池充电控制及SOC估算
2分压的总和就是内压。人们对 MH/Ni电池的内压进行研究[5],发现循环过程中内压的升高主要是H2、O2积累的结果；从储氢合金的热力学性能、负极表面酸碱处理、负极添加剂及正负极容量配比等方面,均可降低MH/Ni电池的内压。C.S.Cha等[6]研究表明:在储氢合金电极上可有效地消氢(包括H2的吸收和H2、O2复合生成水),前提是储氢合金中有剩余的可充容量,这在该类电池设计时都必须予以保证。正常的MH/Ni电池充电时产生的气体,都能按公认的机制消除,从而使
电池 2011年5期2011-06-01
- 标准椭圆封头对薄壁内压圆筒承载能力的影响
破压力是钢制薄壁内压容器承载能力的基本特征，由于制药和食品等行业常用的不锈钢制薄壁内压圆筒容器，采用的是与圆筒等厚的标准椭圆封头，因此，人们十分关心与圆筒等厚的标准椭圆封头，对不锈钢制薄壁内压圆筒的屈服压力和爆破压力是否有提高作用，如果有，圆筒的长径比应满足什么条件，圆筒的屈服压力和爆破压力怎样计算.为此，文中研究了标准椭圆封头对0Cr13不锈钢制薄壁内压圆筒承载能力的影响.1 分析1.1 薄壁内压短圆筒的屈服压力和爆破压力假设确定不锈钢制薄壁内压短圆筒屈
武汉工程大学学报 2010年3期2010-05-29
- 低矮开洞建筑风致内压试验研究
沿开洞传播,风致内压急剧增大,使得内外风压共同作用成为导致建筑结构破坏甚至倒塌的重要原因。通过一系列不同条件下的单个常开洞低矮建筑刚性模型风洞测压试验,分析了内压的脉动特性以及脉动来源,同时利用稳态理论与非定常理论预测内压系数,并与试验值进行比较。风洞试验原型为单跨双坡低矮建筑,纵向长度为90 m,跨度为45 m,高跨比为0.8,屋面坡角均为3°。模型几何缩尺比为1∶100。模型均在一侧纵墙开洞。模型示意图见图1。图1 风洞试验模型示意图由图2可知,低频段
灾害学 2010年1期2010-01-26