冒口
- 一种球墨铸铁件消失模铸造工艺设计及缺陷预防
上端面热节区域由冒口补缩,但在补缩通道关闭前,并没有补缩完毕,因此上端面热节区域和冒口内部都会形成缩松或缩孔,补缩效果不佳,应该通过计算和实验进行修改。图5 底注模拟结果Fig.5 Simulation results of the bottom injection1.3 工艺实验通过对MAGMA仿真模拟结果进行分析,选择加冒口底注浇注系统进行工艺实验,如图6所示。图6 加冒口底注Fig.6 Bottom injection with feeder2 缺陷
热处理技术与装备 2023年5期2023-10-23
- 液压支架柱窝无冒口铸造
文结合我厂柱窝无冒口铸造的成功经验，对液压支架柱窝无冒口铸造作以探讨。1 铸件概况及生产条件1.1 铸件概况液压支架柱窝属于大型铸件，其轮廓尺寸为670 mm×460 mm×190 mm，高宽比为0.4，平均壁厚为60 mm，平均模数为4.0，毛重为320 kg，材质为ZG30Cr，化学成分如表1所示。表1 柱窝材料ZG30Cr化学成分质量分数 %主要技术要求如下：1）内壁必须平整光滑，不得有粘砂、夹杂、气孔等缺陷；2）底侧内筋必须牢固，其筋内不得有裂纹、
机械工程师 2022年6期2022-06-21
- 大型柴油机机体铸件损伤缺陷分析与控制
截面积大及补缩用冒口的数量较多，并且粗清及细清主要依靠人工清理，铸件在浇冒口清理、周转时易造成铸件损伤缺陷。经统计2020 年全年，铸件损伤率达0.2%，急需改进提升。本文从铸件浇注系统设计、冒口结构、清理工具应用及清理操作方式上进行了分析与改进，有效减少了铸件损伤缺陷的发生。1 机体类铸件清理流程大型柴油机机体浇注冷却凝固后，铸件清理流程为：打箱落砂——粗清——时效处理——铸件粗抛丸——人工打磨精清——检验——精抛丸——喷漆。其中铸件浇口和冒口的清理去除
铸造设备与工艺 2022年1期2022-04-26
- 球铁差速器顶冒口浇注工艺
缺陷，多采取增加冒口数量或增大冒口尺寸的工艺，导致大部分的球铁件工艺出品率较低，尤其对某些热节多且模数大的球铁零件，出品率甚至低于50%，且废品率居高不下，如球铁差速器壳体类零件。近年来，一拖（洛阳）铸锻有限公司球铁产品占比达到产量的40%以上，其中差速器壳体类零件是主要的球铁产品之一，铸件质量要求高，内部不允许有缩松缩孔等铸造缺陷。前期由于工艺设计不合理，导致缩孔、缩松废品率高达30%～40%。为了降低差速器壳体的废品率和成本，对该产品进行了工艺优化改进
中国铸造装备与技术 2022年1期2022-02-24
- 潮模砂线ADI铸件的研制和生产
缩松，可以采用小冒口甚至无冒口工艺。但对于刚性不足的潮模砂线(强度只有覆膜砂线1/40左右)，冒口必须有足够的模数，满足铸件凝固时期的液态补缩，甚至补缩铸件膨胀导致砂型退让增加的体积。3 铸造工艺设计3.1 结构分析支架铸件轮廓尺寸为900 mm×190 mm×300 mm，铸件质量大，壁厚大，极易产生缩松、缩孔等缺陷。支架存在如图1所示的两处相对厚大部位，厚度达到190 mm，属于热节集中处，应设计冒口补缩，远离厚大位置支架边缘处壁厚相对较小。另外，支架
轨道交通装备与技术 2021年5期2021-11-19
- 发热保温冒口在铸钢件生产过程中的应用
铸件生产过程中，冒口重约占钢液总重的1/3～1/2。冒口的切割与回收产生了大量的人力和资源消耗，从而加大了工作量与成本，而提高冒口补缩效率的方法有两种：一是增加冒口补缩压力；二是延长冒口凝固时间。其中，发热保温冒口效果最为显著。结合我公司生产实际情况，选择发热保温冒口来提高冒口的补缩效率，达到降低成本、改善铸件质量的目的。发热保温冒口是保温材料与发热材料的双效结合，当金属液上升到冒口处，发热材料与金属液接触，发生剧烈反应，产生大量的热量。待反应结束后，保温
金属加工(热加工) 2021年9期2021-09-29
- 一种大型球铁飞轮冒口工艺改进
进了飞轮的造型、冒口补缩和浇注工艺，通过试制验证了工艺改进的合理性。Abstract： One or more shrinkage defects will appear in the processing of M20 bolt hole at ？准1025 of N330 flywheel in the foundry workshop， which results in the increase of the waste rate of the pa
内燃机与配件 2021年4期2021-09-10
- 工业机器人在拔除浇冒口过程中的应用
产线，根据用户浇冒口的特点，推荐使用了一款专用的拔浇口和冒口的机器人。1 现有的拔除浇冒口方式该用户铸件达30 种类型，浇口和冒口数量以及位置不统一，有的铸件一个浇口两个冒口，有的铸件一个浇口一个冒口；但浇口和冒口有一个共同特点是又扁又长，对称有两个钩取的横杆，如图1 所示。图1 浇口和冒口样式该用户当前是用人工拔除浇冒口，方法是做了两个小挠钩，双手手持挠钩，将挠钩插入浇冒口横杆处的凹窝中，转90°，使挠钩正好钩到横杆下方，双手同时用力提起，拔出后放置到旁
中国铸造装备与技术 2021年4期2021-08-06
- 大型机床垫板类铸件工艺改进的研究
，合理的设置补缩冒口，对容易出现缺陷的部位进行有效的补缩，提高了铸件成品的合格率，降低了生产成本。Abstract： The backing plate is an integral part of the important parts of large machine tools. For many years， due to its low casting yield， it can not meet the production needs. By
内燃机与配件 2021年9期2021-06-06
- 铸件浇冒口砂轮自适应切割 *
要用切割机对其浇冒口进行切割。国外现已有较先进的自动浇冒口砂轮切割机，但造价昂贵[1-2]。我国是熔模铸造及加工应用大国，但整体技术水平偏低。国内企业普遍使用熔模铸造技术生产不同种类的小型机械零部件，并对其铸件浇冒口进行去除及后期打磨、抛光等[3-4]，生产的小型机械零部件种类少、批量大，属于典型的少品种大批量熔模铸造产品[5]。目前企业多用手动式砂轮切割机来切割脱模后的铸件浇冒口，虽然成本低但存在自动化程度低、劳动强度大、切割效率低、切割过程不稳定和需要
金刚石与磨料磨具工程 2021年2期2021-05-25
- 梯度冒口在高碳钢轧辊铸件生产中的应用
点，设计一种梯度冒口生产工艺，提高冒口补缩效率，降低冒口直径，提高产品的净毛比。1 产品问题描述(1)本文研究的高碳钢轧辊铸件典型规格特点为操作端辊颈细长，为保证辊身质量及补缩效果，按照补缩原则，冒口的凝固时间应不小于铸件被补缩部分的凝固时间，冒口尺寸需要根据辊身直径进行设计，为保证辊身位置补缩，冒口尺寸一般设计较大，因此半钢材质细辊颈产品在冒口部分的轴颈加工余量较大，将外层凝固质量较好区域加工去除，剩余芯部组织粗大及缩松部分保留在成品辊颈。(2)高碳钢轧
大型铸锻件 2021年3期2021-04-30
- 外加电磁场作用下铸锭冒口凝固过程数值模拟研究
通过设计大尺寸的冒口来强化补缩效果。虽然该方法可有效解决铸锭补缩问题，但是大尺寸冒口将导致大量原材料的浪费。因此，如何在保证铸锭补缩质量的同时又能缩小冒口尺寸是铸锭生产中需要解决的一个难题。数值模拟技术是近年来一种新兴的研究技术，被广泛应用于各个研究领域中[2-3],通过模拟计算铸造凝固过程可以协助研究者优化铸造工艺与模具设计[4-7]。例如，研究者通过对铸锭凝固过程进行数值模拟，优化了冒口设计，提高了冒口补缩效率，但是由于铸锭凝固的同时冒口本身也在传热凝
燕山大学学报 2021年2期2021-04-12
- 保温帽结构对钢锭质量的影响研究
00457)钢锭冒口端缺陷与冒口保温性能、冒口结构及冒口砖质量有直接关系，其中，冒口结构直接影响了钢锭顶部夹杂物的上浮通道，因此日本对于高端产品采取钢锭削肩处理以去除钢锭肩部的夹杂物。图1为国外某钢厂钢锭弃料图分布。本文通过系统模拟保温帽径缩比、锥度和法兰厚度三个参数对钢锭质量的影响，设计出结构合理的保温帽，在加强冒口保温的同时，以减少钢锭肩部夹杂上浮不利对钢锭上端冶金质量的影响。1 方案设计针对现有83 t锭型，采用单因素研究法，研究径缩比、锥度及底沿法
大型铸锻件 2021年2期2021-03-13
- 汽车铝活塞销座缩松缺陷的消除
性变差，该处远离冒口不易补缩，最容易出现缩松，给铸造过程的质量保证带来了许多困难，缩松严重的有可能影响到铝活塞销孔座处的强度，从而削弱销座下方的承载能力。图1 厚大销座铝活塞局部图片图2 普通销座铝活塞局部图片1 铸造工艺分析为了提高生产效率、降低生产成本，对于铝合金等轻金属铸件生产，通常采用金属型重力铸造。根据铝活塞外轮廓类似于圆桶形这一特点（见图3），为了方便操作，通常采用垂直分型的方式，以垂直于活塞销孔方向的活塞轴向剖面为分型面。浇注位置有多种选择，
中国铸造装备与技术 2020年6期2020-12-03
- 基于MAGNA模拟软件对某商用车差速器壳体缩孔缩松质量改善
软件，加快改进了冒口颈缩孔、缩松的质量缺陷，同时减少了多余冒口的设计，短时间内完成了产品交样，改进了产品质量，降低了生产成本，提高了我公司产品的市场竞争力。1 某商用车差速器壳体开发要求某差速器壳体（见图1），产品设计单重7.33kg，法兰厚度12.5mm（凸台厚度则为16.2mm），最大壁厚30mm，在我公司开发的汽车差速器壳体中属于重量最大及尺寸最大的差速器壳体。目前，我公司拥有壳型线（垂直分型生产曲轴专用）、KW水平线及DISA线（垂直分型），结合生
金属加工(热加工) 2020年3期2020-05-13
- 地铁用电机端盖缩孔缺陷分析及预防
现热节-连接壁-冒口的顺序凝固。通过分析产生缩孔的原因及考虑到凹角缩孔的预防措施，决定取消轴承孔的冷铁，并在轴承孔上部设计冒口，达到液态补缩的作用。普通冒口尺寸计算为：此端盖须放置冒口处的重量Gc=44.4kg（体积Vc=5.9dm3，Ac=27.2dm2）。铸件模数Mc=Vc/Ac=2.16（cm）。按铸件模数计算结果冒口设计采用控制压力冒口设计方法[1]。质量周界商Qm=Gc/Mc3=4.44（kg/cm3）。冒口体模数MR=f1f2f3Mc=1.71
中国铸造装备与技术 2020年2期2020-04-03
- 浅谈改进玛钢管件浇冒口理论设计
际举例，探讨弯角冒口工艺生产可锻铸铁管路连接件的可行性。关键词：缩松;热节;暗冒;冒口;浇注系统;冲型DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.18.0531 前言可锻铸铁铸态为白口组织，凝固时无石墨析出，碳以渗碳体的形式存在，收缩较大，在铸件中极易产生缩松缺陷。在可锻铸铁连接件生产中，传统的工艺设计方案是按照顺序凝固的原则，通过设置暗冒来消除收縮对管件造成的影响。为减少缩松类的缺陷，在设计暗冒时，通常把暗冒设计的又高又大，这样
山东工业技术 2019年18期2019-07-19
- 气缸盖缺陷分析及预防
缸盖孔洞缺陷位于冒口根部与铸件相接处，大小似黄豆，孔洞内有绿豆大小的铁豆，铸造工艺及缺陷见图1。2 对缺陷的认识缺陷性质为气缩孔，是一种缩孔在前，气孔在后的缺陷。2． 1 生成缺陷的过程分析（1）自浇注结束至铸件的凝固前期，冒口内金属液完全处于液态，金属液温度下降产生的液态收缩和凝固产生的凝固收缩能够得到来自冒口的补充。（2）凝固中期，冒口中金属液已处于凝固或半凝固状态，而此时冒口下部由于本身壁厚较大，加上与冒口形成的接触热节，该部分仍处于液态或半凝固状态
中国铸造装备与技术 2019年1期2019-02-14
- 改善浇注工艺，提升钢锭利用率
司原钢锭模的保温冒口与锭身是分开的，使用前需要烘烤，冒口圈坐锭，工序繁琐，规整时间较长，效率低下，冒口比重为13%～18%，保温效果不理想且比重偏大，除此之外冒口与锭身分开还易于造成悬挂裂纹、疏松、偏析等缺陷。本文阐述了采用头大尾小一体式镶绝热板的浮游冒口代替了原保温圈的方法，解决了上述问题，优化了浇注工艺，减小了冒口的比重，提升了钢锭的利用率。在实际生产中还发现该方法保温效果好，消除了大部分悬挂裂纹、缩孔、偏析等缺陷，提高了钢锭合格品率和优级品率，同时该
大型铸锻件 2019年1期2019-01-17
- 大型铸钢件冒口补浇的数值模拟
倍，因此开展降低冒口体积、提高材料利用率研究非常有意义。保温冒口套或保温砖的使用可以在一定程度上增加冒口模数即减小冒口体积，但普遍认为对于直径大于1000mm的冒口使用时经济性并不好，因此其在大型铸钢件上使用得并不多。传统上典型的轧机机架冒口设计都是采用直冒口，而直冒口与板形铸件形成了“丁字筋”结构，即形成了一个大型的接触热节，其最终凝固部位往往在冒口下端与铸件上表面的位置，如果工艺参数设计不当或浇注温度过高，则很容易导致此位置超声波无损检测不合格（晶粒粗
金属加工(热加工) 2018年12期2019-01-07
- 铸造CAE技术在大型矿机球铁件冒口设计中的应用
常先是选择适合放冒口的大面，一般为顶面或者靠近热节的厚大部位，然后分区计算出铸件的模数，最后根据计算结果设计冒口大小和冷铁的摆设方式，其中冒口的大小采用类似铸钢件的设计思路，即冒口晚于铸件最后凝固[2]；但是球墨铸铁件模数大于2.5 cm之后，只需要采用液态补缩冒口或无冒口也能生产出质量很好的铸件。为此本文通过CAE辅助软件对矿机产品采用液态补缩冒口方案进行模拟并改进[3]。1 铸件介绍矿机耳轴铸件如图1，铸件轮廓尺寸为4 416 mm×4 416mm×1
铸造设备与工艺 2018年5期2018-11-14
- 矿山设备端盖铸件的工艺研发及数值模拟
序凝固，必须通过冒口、补贴等铸造工艺方法改变铸件自身的凝固梯度；同时由于两处热节分别属于壁厚差大的部位，在凝固后期会出现裂纹倾向。通过结构分析形成两种成型方案如图2所示。图2中a）为方案一的成型示意图，该方案将热节M2设置为上端面，在此处放明冒口，此方案中最大热节M1处在下箱部分，在补缩过程中设置冒口困难；由于该位置冒口只能为暗冒口，暗冒口补缩效率低、冒口大、偏析严重，后期清理工作非常大；同时15°的法兰处在下部，上部承载80%砂型重量，在凝固过程中变形、
铸造设备与工艺 2018年1期2018-05-08
- 熔模炸药铸型冒口自动去除机构设计
031）1 引言冒口的去除方法取决于铸件材料和铸型，我们所研究的是一种炸药熔模铸型冒口的去除方法。该熔铸型炸药是烈性炸药，属于易燃易爆物质，其生产成型加工是一个极其危险的工艺。目前该工艺还是采用人工锤击的办法，而人为的不可控，存在不可预估的危险性。我国八、九十年代就成熟运用如切割浇冒口的带锯机[1]、液控多向气动锤[2]等根据铸造材料提出的去除冒口方法。在近期一些近代铸件清理方式[3]的研究中还提到：铸件清理过程中还是人工敲除冒口。这种清除冒口的方法：一方
机械设计与制造 2018年2期2018-03-05
- 球墨铸铁实用冒口与均衡凝固技术设计冒口的对比
膨胀进行自补缩的冒口设计方法有实用冒口和均衡凝固技术两种方法。实用冒口补缩理论经过以S I Karsay博士为代表学者的实践和总结，形成了较为实用的技术理论；均衡凝固技术是魏兵教授在上世纪80年代提出的凝固补缩技术。两种方法具有一些差异性，也具有一些相关性。本文将两种方法进行对比，以找出二者的异同点。1 两种方法的冒口补缩原理1.1 实用冒口补缩原理球墨铸铁凝固过程可分为：一次收缩、体积膨胀和二次收缩三个阶段，图1为球墨铸铁凝固过程体积随温度变化的规律[1
铸造设备与工艺 2017年6期2018-01-28
- 减速器箱体的铸造工艺设计及生产
制作、浇注系统、冒口等），合理控制合金成分，最终成功生产了JF90-1箱体铸件6件，为大批量生产减速器箱体做好了准备工作。关键词：减速器箱体；球墨铸铁；铸造工艺设计；浇注系统；冒口；球化率JF90-1箱体是南水北调工程中减速器箱体的重要部件，外形尺寸为∮1700mm×高740mm，材质QT450-10，此种减速器箱体输出扭矩高达170吨，箱体的轴承端承载载荷较大，该铸件内部质量要求非常严格、苛刻，不能有夹渣、疏松、裂纹等缺陷。同时，该批铸件壁厚不均，大部分
科技创新与应用 2017年13期2017-05-24
- 铸锭冒口感应加热技术研究
6004)铸锭冒口感应加热技术研究赵红昌1顾 涛1王明家1李艳美2魏宏宇2牛清海2(1.燕山大学材料科学与工程学院/燕山大学亚稳材料制备技术与科学国家重点实验室，河北066004；2.秦皇岛核诚镍业有限公司，河北066004)开发了一种铸锭冒口感应加热新技术，系统研究了冒口感应加热对铸锭凝固过程的影响规律。采用有限元模拟方法对冒口感应加热条件下的铸锭凝固过程进行模拟计算，得到冒口区域的电磁场、温度场分布并对缩孔的深度及形状进行预测。通过实际铸锭测温试验和
大型铸锻件 2016年6期2016-12-07
- 圆筒型球铁件铸造工艺的改进
种浇铸通常会出现冒口与铸件连接位置存在着比较严重的缩孔问题，虽然后来改进了冒口的使用，但是也有很大的浪费。一、圆筒型球铁件原有工艺中的不足原有的立浇工艺方法主要讲大冒口设置在铸件的顶部，从下到上进行顺序凝固，这种方法之所以会出现冒口根部的缩孔问题，主要是冒口体和铸件的直接接触过程中，其中产生的热节要比铸件原有的热节大很多，使得冒口承担着更大的补缩负担。[ 1 ]而且对冒口根部进行高温铁水浇注，与冒口补缩铸件之间形成了流通，导致冒口颈部的铁水问题增高，铸件和
科技风 2016年16期2016-05-30
- 自由端板铸造工艺优化与实践
注系统，并将发热冒口引入到新工艺当中。按新工艺生产的铸件内部及表面质量都有了较大的提高。铸钢件；工艺改进；发热冒口；浇注系统自由端板为铁路机车柴油机的关键零配件之一，该产品的最大轮廓尺寸为1 082mm×513mm× 162mm，最小壁厚10mm.材质为B级低合金钢，结构如图1所示，力学性能如表1所示。在机加工后，要求对油道进行1M P a水压试验，不得渗漏。表1 力学性能1 原工艺方案及存在问题自由端板原工艺方案如图2所示。在两个M20及R C2螺纹孔上
铸造设备与工艺 2015年6期2015-12-16
- 高强不锈钢离心轮浇冒口的设计与计算
艺设计时，常采用冒口来消除缩孔，以获得健全优质的铸件[4]。铸钢件体积收缩率比较大，所以设计工艺时需在热节部位安放冒口。影响冒口补缩效果的因素很多，例如：浇注温度、热节形状、铸件结构及浇注位置等，所以计算冒口尺寸是一个复杂的问题。比例法简单适用，但精确度不高；模数法虽计算复杂，但比较科学[5]。本文采用模数法成功实现了重载高强不锈钢 (S-04)离心轮浇冒口的工艺设计。经过实际生产验证，铸件的热节部位得到了有效补缩，工艺方案合理，成功浇注出了高质量的离心轮
火箭推进 2015年4期2015-12-16
- 用QC方法降低渣浆泵叶轮冒口缩孔缺陷发生率
件质量有所下降，冒口缺陷主要是缩孔问题频发，缩孔严重的导致报废，缩孔较轻的带来较大补焊工作量，同时严重影响铸件外观质量。解决渣浆泵叶轮冒口缩孔问题是亟待解决的专项工作之一 。渣浆泵叶轮冒口缩孔发生率约为15%，我们的目标是控制在5%以下。2. 原因分析通过人、机、料、法、环五个方面分析得出7个末端因素（见表1）。3. 要因确定（1）操作者经验少 岗位上的员工具有多年的操作经验，在进行理论知识考试时成绩均达到优异，因此操作者经验少不是要因。（2）混砂机混制不
金属加工(热加工) 2015年19期2015-11-16
- 大型铸钢件机架的工艺设计探索
结构，采用4个明冒口，冒口之间采用外冷铁激冷，形成人为末端区，将铸钢件划分成4个区域，使4个明冒口分别补缩各自区域。考虑到地脚凸出较高，增设两个小冒口补缩地脚。冒口和冷铁方案如图2所示。（1）基本工艺参数 铸件的加工量和收缩率是铸造工艺设计的基本工艺参数，选择得是否合理对铸件加工量和后续加工工时等有很大影响，因此合理选择能够较大地降低生产制造成本。按工艺设计规范，收缩率的选择是根据铸件的最大尺寸而定，这就造成只有一个缩尺，而根据我公司多年实际生产的机架类铸
金属加工(热加工) 2015年11期2015-11-16
- 制动座铸件铸造工艺设计及改进
伤。同时需要设置冒口保证铸件内部致密程度，能够实现顺序凝固。因此，在保证铸件产品质量的工艺措施选择上出现了矛盾。铸件壁厚厚大部位通过设置冒口保证产品质量，因此冒口设计是难点。法兰部位是直接装配受力部位，法兰厚度56mm，背后的筋板厚度45mm，构成了较大的T字形热节，选用比例法设计该处的冒口。考虑到整个法兰的致密度要求，冒口的斜度要适当放大。铸件中间最厚部位厚度有110mm，距离法兰很近，靠法兰部位设置明冒口不足于补缩，所以需要单独设置冒口，按照铸件尺寸选
铸造设备与工艺 2015年2期2015-07-11
- 高速柴油机飞轮铸造工艺改进
为分型面，采用暗冒口容积和冒口颈尺寸的双重冒口工艺，采用环形横浇道，中间设置直浇道，横浇道与暗冒口直接相连，铁水通过冒口颈填充型腔，如图2所示。图2 飞轮原铸造工艺铸件冒口根部存在缩松，加工20mm后，缩松缺陷仍存在。飞轮为球铁铸件，球墨铸铁属于内生——糊状凝固，凝固时产生的膨胀体积比较大，球铁的碳当量处于共晶或稍微过共晶范围，处于糊状凝固的球墨铸铁，共晶团之间的液体通道非常的窄和细，液体难以进行收缩，若得不到冒口的有效补缩，则共晶团之间的液体凝固时得不到
铸造设备与工艺 2015年2期2015-07-11
- 数值模拟技术在《铸造工艺与设备》课程教学中的应用
模拟 铸造工艺 冒口 铸造缺陷中图分类号：G64 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2015）03（a）-0214-01铸造是材料成型与控制专业的一个重要的方向之一，也是促进本科生就业的一个重要的方向，《铸造工艺与设备》是铸造专业方向的主干课程，该课程讲授铸造工程师必备的工艺理论和基础知识。目前《铸造工艺与设备》课程缺乏和理论课程相配套的实验，面临这个现实，将计算机模拟仿真技术应用于铸造专业课程的教学是一个很好的教学方法。应用计算机模拟技术及其
科技资讯 2015年7期2015-07-02
- 液压支架柱窝铸造工艺的优化改进
的局限性，铸件浇冒口系统不能满足铸件自身的补缩需求，导致铸件在切割冒口后，在铸件十字筋热节圆处存在缩孔和缩松等铸造缺陷，部分铸件热处理完毕后，在机加工的过程中，铸件底部十字筋热节圆处存在树枝状不规则裂纹缺陷，直接导致铸件报废，无法使用。通过对液压支架柱窝铸件进行工艺优化改进，采用保温发热冒口套工艺，有效地避免了铸件缩孔、缩松、裂纹等铸造缺陷的产生，从工艺设计上保证了铸件产品内部质量，提高了铸件工艺出品率。液压支架;柱窝;保温冒口;铸造工艺液压支架是现代矿山
山西焦煤科技 2015年9期2015-06-01
- 对均衡凝固理论短薄宽冒口颈设计的合理性验证
1]可知，铸铁件冒口颈设计中要求采用短薄宽冒口颈，笔者在设计过程中发现采用该方法设计的冒口颈真正模数有时小于其理论模数，以本文中试样1 为例，试样为中等壁厚均匀密实体铸件，结构和尺寸分别如图1.a、表1 所示。表1 试样结构尺寸图1 试样结构图根据均衡凝固理论对试样1 进行计算，得到冒口颈模数MN1=0.2 cm，参照短薄宽冒口颈设计方法有：e1=(2～2.5)MN1=(4～5)mm，取e1=4 mm；W1≥5e1=20 mm，取W1=20 mm；L1式中
中国铸造装备与技术 2015年3期2015-03-25
- 大型球铁轴承盖工艺改进
气针6 件加发热冒口4 件/箱，底面厚大部位放置冷铁，铁液由中间进入铸件内部，详见原工艺方案图2。图2 原工艺方案采用此工艺方案共生产铸件10 件，经加工后发现冒口根部存在缩松缺陷，同时对冒口根部存在缺陷的铸件进行解剖，发现主螺栓孔位置同样存在缩松。存在缩松缺陷的铸件共发现6 件，废品率高达60%，缺陷图片详见图3。2.2 原因分析我们通过对缺陷的分析，认为其主要是由以下原因造成：（1）冒口及冒口径选择的不合适导致冒口起不到有效的补缩作用；图3 缩松缺陷图
中国铸造装备与技术 2015年3期2015-03-25
- 冒口系统生产应用经验
an Hasse冒口系统生产应用经验Dipl.-Ing. Stefan Fischer，Dipl.-Ing. Udo Skerdi，Dr. mont. Stephan Hasse一、概述在铸造缺陷中，体积缺陷(宏观缩孔、微观缩孔、缩痕)是报废的常见原因。具有体积缺陷的铸件只有在特殊情况下通过特殊修复措施（例如渗补）才能修复为可用的铸件，多数此类铸件必须报废。制造低缺陷率的铸件需要在铸造生产各阶段均做出一定程度的技术努力。该技术工作包括区分大量原材料、能量和
金属加工(热加工) 2015年5期2015-02-23
- 防止铸铁件收缩缺陷的实践和体会
使铸件安设了补缩冒口，试制过程中也可能会出现收缩缺陷，需要改进、完善。冒口设计的三个要素：模数、体积、冒口颈。模数是凝固时间的表征，体积决定冒口所能提供的补缩液量，冒口颈尺寸保证补缩通道畅通。针对铸铁件（灰铁、球铁）缩孔缩松缺陷的防止和消除，谈谈生产实践中的一些思路和体会，与一线技术人员进行交流。1 冒口颈（内浇口）处铸件缩孔缩松的消除冒口颈（内浇口）处铸件收缩缺陷分为两种情况进行分析。1）冒口颈（内浇口）打掉后暴露出抽孔，孔细而深，孔壁较光整。出现这种情
铸造设备与工艺 2015年1期2015-01-21
- 解决800WN叶轮初始不平衡量偏大的问题
刷，组芯造型。浇冒口布置方面：轴头两个φ350mm腰圆形冒口均布，盖板3个φ240mm冒口均布且对准主叶片，上下层浇道通过φ90mm直浇道连接。浇注重量约8t。根据公司要求，应将800WN叶轮铸件初始不平衡量控制在2kg以内。2.原因分析及对策造成800WN叶轮初始不平衡量的原因是多方面的，分别从人、机、料、环、法等方面进行细致分析，从而得出以下两个主要原因。（1）冒口存在缩孔、缩松问题，从而影响内部组织致密性导致叶轮不平衡量加大。轴头冒口出现缩孔、缩松的
金属加工(热加工) 2014年17期2014-12-14
- 空心微珠保温冒口在铸钢超大齿轮上的研究与应用
工艺设计中，设计冒口是一个非常重要组成部分，通常使用的普通冒口与铸型都是同一种造型材料，这种冒口在补缩过程中主要由以下三个部分组成。第一，用于补充铸件收缩的处于液态部分。第二，为了保持一定的压头和防止缩孔或脏物进入铸件而留的余量部分。第三，冒口内尚处于液态和已凝固的金属随时间的变化部分。其中，第二、第三部分占的比例最大，但这部分金属对于补缩铸件不直接发生作用。可是，为了有足够的钢液补缩给铸件，就得相应地增大冒口的体积或数量，但同时也相应地增加了对铸件不直接
金属加工(热加工) 2014年21期2014-11-25
- 矿山机械滚筒铸件铸造工艺改进
原工艺生产时，在冒口补贴部分出现缩松。就此问题对原工艺作了调整，改进了传统工艺，确保铸件质量达到设计要求。一、原工艺初步改进由于冒口底部有缩松缺陷，初步认为是由于冒口偏小造成在增肉部分产生了二次缩松，也就是冒口的补缩能力不够。鉴于以上原因，工艺上决定采取以下方案，如图1所示。（1）保留原有的型砂工艺，增大冒口尺寸，保证补缩铸件，并对改进工艺重新进行计算机数值凝固模拟，认为能够保证补缩铸件。（2）模样外形尺寸不动，增加该铸件上平面圆环的厚度，修改1#芯盒，使
金属加工(热加工) 2014年21期2014-11-25
- 混铁水车主轴承体铸造工艺的改进
mm瓦口端面上的冒口根部出现严重的缩孔，期间虽对冒口尺寸进行调整但也没有完全解决该缺陷，经过复杂的焊修后的铸件，在超声波探伤中有2件不合格而导致报废。针对上述出现的问题，经过查阅相关资料和现场研究，认为该主轴承体为厚壁铸件，由于铸件壁厚过厚容易造成铸件凝固顺序发生变化，从而导致较大缩孔的产生，通过对主轴承体工艺采用Pro-e建模后用MAGMA模拟软件进行凝固模拟，也证实了分析的结论。根据得出的结论对该主轴承体铸造工艺进行改进，主要是对冒口进行调整，又采用模
铸造设备与工艺 2014年2期2014-06-06
- 发热保温冒口在大型矿山机械球铁铸件上的应用
很多生产发热保温冒口的公司，如福士科铸造材料（中国）有限公司、中福铸造材料有限公司、济南圣泉公司等，都能够提供成品发热保温冒口。根据厂家提供的资料，发热保温冒口是一种高效率补缩冒口，补缩效率可达33%～40%，铁水在冒口内保持液态的时间长，具有可补缩时间长，冒口颈断面好等特点。国内已经有很多铸造公司在研究发热冒口的应用，如，李金锋[1]等人成功将发热保温冒口用于汽车铸件上；李中魁[2]等人研究过发热保温冒口在铸钢件上的应用，但是还没有将发热保温冒口用于30
铸造设备与工艺 2013年4期2013-11-20
- 圆锥破碎壁的铸造工艺与模拟
工艺的浇注系统、冒口补缩系统等进行改进，然后利用procast软件对改进后的工艺进行模拟，最后应用于生产，取得了良好的效果。1 原铸造工艺原破碎壁铸件利用Solidworks软件形成立体工艺图(图2)。铸件为两箱造型，分型面设在大端平面。浇注系统采用底注式，冒口尺寸为 ∅250 mm×400 mm，保温冒口3个。冒口下部，直接由木型做出泡沫冒口座，高度为100 mm。浇注水口分别为：包孔∅70 mm，直浇口∅100 mm，横浇口∅80 mm，内浇口∅65
大型铸锻件 2013年1期2013-09-25
- 铸铁件表面有限补缩与缩短收缩时间的关系
的铸造缺陷，诸如冒口根部的夹砂、缩孔、缩松，出气冒口根部的气、缩孔等都可以运用小冒口、特殊形冒口、不用冒口等多种方式很好地解决，这对提高铸铁件的工艺出品率有着积极的进步意义。均衡凝固理论能弥补顺序凝固和同时凝固的不足，这在理论和实践上都得到了行业内的认可。1 理论依据铸铁件表面收缩时间AP的长短对铸件质量和废品率有很大影响。要使铸件表面收缩时间缩短的重要原因在于使铸件收缩和膨胀的时间尽可能达到一致，见图1。我们可以用微积分的方法把铸件整体看作若干个微小单位
大型铸锻件 2013年2期2013-09-23
- 均衡凝固工艺在压力机飞轮铸造上的应用
的热节处增加补缩冒口。而且模数必须大于铸件的热节圆尺寸，使冒口晚于铸件热节凝固，从而保证铸件得到很好的补缩。我们的早期工艺就是依据此原则设计的，在生产实践中废品率较高，很难得到推广应用。根据近年来逐渐兴起的均衡凝固的理论，灰铸铁件不应在热节处设计放大冒口进行补缩。铸件本身有自补缩作用，铸件在凝固过程中仅需有限补缩就能满足铸造的要求。均衡凝固及自补缩对某类铸件而言还可以实现无冒口铸造，依据这一原则而设计的飞轮铸造工艺，在生产中取得了良好效果。图1 飞轮结构F
大型铸锻件 2013年3期2013-09-23
- 铸铁件冷铁冒口的研究和应用
东明1.概述冷铁冒口是根据铸件均衡凝固理论与有限补缩原则，结合无冒口铸造的理论设计的新型冒口，其特点体现在压边冒口颈处安放冷铁，利用冷铁吸热消除冒口和铸件形成的接触热节，并充分利用铁液的凝固膨胀获得质量较好的铸件。例如，结构尺寸如图1所示的圆盘类铸件，要求内部组织致密，无缩孔、缩松。由于以前的粘土砂干型造型工艺一直不定型，质量很不稳定。若采用传统的方法设计冒口，则铸件的冒口根部至中间热节处常产生不同程度的缩孔、缩松缺陷。而改用压边冒口加分散小浇道工艺，在冒
金属加工(热加工) 2013年3期2013-08-28
- 发热保温冒口在大型高铬合金铸铁件工艺中的应用
造中采用普通砂型冒口即可满足铸件的补缩要求。但随着高铬合金铸铁零部件结构壁厚加大或结构限制，尤其是制作大型挖泥泵过流部件时，普通砂型冒口的补缩效果很差，缩松、开裂、粘砂和渗漏问题严重，造成成品率很低，损失很大。由此大型铸件的缩松、开裂等问题成为一个亟待解决的课题。新型的发热保温冒口和发热覆盖剂对铸件补缩效果显著，但其在高铬合金铸铁材质的铸造工艺过程如何操作，如何在铸造过程中与其他要素有机结合，需要我们摸索实践。1.高铬合金铸铁的铸造特性高铬合金铸铁件属于白
金属加工(热加工) 2013年1期2013-08-28
- 球墨铸铁机体无冒口铸造工艺
0kg，在实现无冒口铸造之前的工艺如图1所示。虽然自生产以来工艺不断改进，但以V12为例，浇注重量1850kg，外形冷铁需42块，陶瓷过滤片14片，冒口14个，在侧面φ60mm孔和V形面端头φ36mm孔等处仍有缩松等铸造缺陷。从620机体的结构来看：要实现无冒口铸造最好金属液从油底壳处引入，620机体总高729mm（从油底壳至缸口最高处），落差不大，可以实现金属液从油底壳处引入（即顶注）。顶注工艺有利于金属液自下而上的凝固，有利于铸件的补缩，同时也有利于消
金属加工(热加工) 2013年17期2013-06-28
- 厚大断面铸件小冒口铸造工艺
缩，我们采用了小冒口铸造工艺，解决了该生产难题，提高了工艺合格率，又减少了加工切除冒口工序，降低了生产成本，缩短了生产周期。1. 小冒口铸造工艺原则灰铸铁件在冷却和凝固过程中既有液态冷却收缩、凝固收缩，又有石墨析出产生的膨胀。宏观上铸件成形过程中所表现出来的体积变化就是膨胀、收缩叠加相抵的净结果，厚大断面铸件的小冒口铸造工艺必须遵循的一个重要原则是充分利用铸件本体的石墨化膨胀。要建立起这一原则，必须从浇注系统设计、合金成分分析及浇注温度控制等多方面进行严格
金属加工(热加工) 2013年11期2013-06-28
- 原煤破碎辊制造工艺的改进
管铺设。2.5 冒口设计图1 破碎辊示意图冒口设计的合理与否将直接影响到能否获得相对致密的铸件，所以对冒口进行了较为细致的设计计算。铸件要求全部加工，加上机加工余量后，毛坯结构及尺寸如图1所示。经计算，毛坯重量为1800Kg，铸件壁厚a＝110mm ，铸件体积VC＝231×106 mm3采用模数法设计冒口：（1）热节圆及铸件模数计算热节圆理论直径T理＝110 +（110/2+10）2/（110+20）＝142.5mm考虑热节处的补贴尺寸及圆角处对散热的影响
中国科技信息 2013年18期2013-05-12
- 轴承座铸造工艺方案研究及模拟
并在相应位置添加冒口与冷铁，分别见两个方案的三维模型示意图，如图2所示。然后将铸件、冒口、冷铁分别保存为*.stl格式文件。1.1 冒口设计铸件冒口的设计是保证铸件质量的关键，冒口的参数应以保证铸件浇注后能使铸件获得充分的补缩为前提，冒口内钢水的补缩效率越高越好。对于此轴承座的铸造工艺方案主要考虑铸件冒口设置的区别。其冒口设置方案主要有以下两种：1)方案一：平浇，在同一侧的大热节上放置一个冒口，共放置2个冒口，如图2a)所示；2)方案二：立浇，将整个铸件所
大型铸锻件 2012年1期2012-09-25
- 补浇冒口对防止缩孔产生的作用
现状及问题分析冒口作为铸件的重要补缩渠道在铸造工艺中显得格外重要，尽管许多时候在工艺设计时已经把冒口尺寸放的很大了，仍然经常会在冒口下有缩孔出现。再者铸件本身厚大的地方就容易产生晶粒粗大，更何况冒口下还容易有低熔点化合物的聚集造成一种偏析，一旦有缺陷修复起来很困难。如我厂2010年生产的毛重170t牌坊机架，轴头处的冒口下出现缩孔以后，几次补焊都没能修好，超声波探伤还是存在线性缺陷，经过取样化验后发现缺陷处的碳含量由原来的0.37%上升到0.47%比规定
铸造设备与工艺 2012年1期2012-01-24
- 凝固模拟技术在轴承座铸造中的应用
拟,通过比较不同冒口尺寸及放置方式,预测了形成缩孔缺陷的不同倾向,并对比了不同工艺方案下铸件的缩孔分布及工艺出品率,优化冒口工艺设计,最终确定出最佳工艺方案，生产出优质铸件。轴承座；凝固过程；数值模拟；铸造工艺1 铸件结构特点及技术要求该件为轧钢机用轴承座，材质为ZG270-500,要求不得有缩孔、缩松等影响强度及性能的缺陷，铸件要求磁粉和超声波探伤，达到JB/T5000.14—1998二级以上。铸件结构如图1所示。图1 铸件结构图2 工艺方案模拟优化根据
中国铸造装备与技术 2011年1期2011-09-27
- 冒口保温性能的数值模拟计算
457)铸件的浇冒口系统对于获得没有缩孔缩松的优质铸件来说是至关重要的，其中冒口的补缩作用更是重中之重。然而到目前为止，可以说铸造行业中大多数铸造工艺设计仍然是以经验为基础的，冒口系统的计算都是基于模数法和经验公式[1]。冒口太大，既延长了凝固时间，又浪费钢水，增加成本；而冒口太小，则无法很好的进行补缩，容易造成缩孔缩松缺陷。随着计算机辅助技术的发展和铸造材料的发展，铸造过程数值模拟技术的应用和冒口保温材料的应用也越来越广泛[2，3]。本文采用德国铸造数值
大型铸锻件 2011年5期2011-09-25
- 发热保温冒口套在真空感应熔炼炉浇注中的应用研究
71039）强化冒口补缩是防止铸件产生收缩类缺陷的重要工艺措施。统计表明，铸件凝固后，普通冒口的缩孔体积仅占冒口体积的10%～14%，真正用于补缩铸件的只占6%～10%。保温冒口可将冒口的补缩效率提高到20%～25%。集保温与发热于一体，构成发热保温冒口，可将冒口的补缩效率提高至45%[1～3]。铸钢件的金属补贴工艺也广泛采用保温补贴和发热保温补贴，并且随着保温、发热材料的开发，保温补贴和发热补贴逐步取代了金属补贴。通过补缩，不仅提高铸件的工艺出品率和成品
铸造设备与工艺 2011年3期2011-01-24
- 冷筋在消失模铸造铸钢件工艺设计中的应用
、外冷铁、调整浇冒口的位置与浇注温度，但是有时并不理想。为此我们在充分分析铸钢件的冷却特性基础上，在铸件上合理放置工艺冷筋，调整铸件的冷却顺序，提高冒口的补缩效率，在确保铸件的工艺出品率合适的情况下生产出无缺陷铸件。1 铸钢件冒口离开热节动态顺序凝固铸钢件铸件补缩工艺的制定一般都遵循顺序凝固原则而采用工艺措施，保证铸件结构上各部分按远离冒口部分先凝固，靠近冒口部分后凝固，冒口最后凝固的顺序进行，以便在铸件中建立一个从远离冒口的部分到冒口之间递增的温度梯度。
铸造设备与工艺 2011年4期2011-01-24